Коррозия тракта питательной воды и ее составляющих

Предпусковая химическая очистка обычно состоит из ряда операций, в том числе предварительная скоростная промывка водой, предварительное щелочение (обезжиривание), обработка отложений основными моющими реагентами, удаление отработанного промывочного раствора, нейтрализация остатков реагента, пассивация поверхности металла- для защиты очищенной металлической поверхности от коррозии. Общая продолжительность предпусковой очистки парогенератора и тракта питательной воды составляет от 10 до 30 дней. [c.99]

Как правило, внутренние поверхности вновь смонтированных парогенераторов, оборудования и трубопроводов тракта питательной воды бывают загрязнены ржавчиной, окалиной, сварочным гратом, маслами и т. п. Количество этих загрязнений составляет в среднем 200—250 г/ж , но иногда оно достигает 350 г/ж и более. Указанные загрязнения возникают в процессе технологического создания и монтажа парогенератора и вспомогательного оборудования (прокат труб, ковка барабанов, отжиг, гибы, сварка, вальцовка и т. д.), а также в результате атмосферной коррозии во время транспортирования и хранения на монтажных площадках недостаточно герметизированных и пассивированных элементов агрегатов и трубопроводов. [c.72]

Ни скорость теплоносителя, ни содержание кислорода не включены в список, так как они фактически являются определенными для различных применений. Скорости в трубах парогенератора PWR оптимизированы для основных применений и составляют 3—5 м1сек. Использование сплавов типа циркалой для оболочек твэлов как в реакторах BWR, так и PWR снизило интерес к коррозии нержавеющих сталей в реакторе. Недавнее применение нержавеющей стали в трактах питательной воды реакторов BWR вызвало интерес к низкотемпературной коррозии таких материалов, но имеется мало подходящих данных. Можно предвидеть, что скорости коррозии будут очень малы. [c.266]

Это подтверждается результатами экоплуа1ации ряда зарубежных электростанций, применивших для конденсаторов такое решение. С другой стороны, замена латуней на нержавеющие аустенитные стали не для всего конденсатора, а для пучка охлаждения отсасываемой паровоздушной смеси (как это было предложено Л. Д. Берманом) вполне целесообразна. Это особенно относится к охлаждающим водам с содержанием хлор-иона не более 20 мг/кг и к условиям аммиачной обработки питательной воды, которая в сочетании с кислородом вызывает интенсивную коррозию латуней. Так как тракт отсоса паровоздушной смеси характеризуется повышенным содержанием кислорода, то естественно, что для него аммиачная коррозия латуней может про-явиться в наибольшей степени. Замена латуни для пучка охлаждения паровоздушной смеси, поверхность которого составляет примерно 8,5% общей поверхности, не может существенно повлиять на стоимостные и теплотехнические характеристики конденсатора. [c.79]

Эта величина в среднем составляет примерно 50—70% она зависит от многих условий и в том числе от pH конденсата, которое для получения максимальных значений Эф должно быть 8,5. В усло- Виях промышленных котельных использование намывных целлюлозных фильтров целесообразно лишь в случаях, когда требуется сравнительно глубокое обезжелезивание (<100 мкг1кг) больших количеств конденсата. В этом случае перед ними целесообразно включать обычные осветлительные (антрацитовые, коксовые) фильтры, если Сн бОО мкг/кг. Здесь уместно вновь подчеркнуть, что прежде чем сооружать обезжелезивающую установку, тем более с намывными фильтрами, необходимо полностью использовать возможности по предотвращению или устранению условий, вызывающих обогащение конденсата железом. В подтверждение можно привести следующий пример. На одном заводе синтетического каучука производственный конденсат, получаемый от весьма разветвленной конден-сатной сети производственных цехов, возвращался на ТЭЦ с очень высоким содержанием железа (до 5 ООО мкг/кг и более), Установленный антрацитовый фильтр быстро забивался, требовал частой промывки и был в этих условиях недостаточно эффективен. Под давлением обстоятельств (коррозия технологических аппаратов) было введено аминирование > питательной воды котлов ТЭЦ, а следовательно, и пароконденсатного тракта, осуществлена закрытая схема сбора конденсата, и концентрация железа в возвращаемом на ТЭЦ конденсате снизилась до 70—100 мкг/кг. [c.93]

Экспериментально определенная глубина коррозии составляет 0,01. .. 0,1 см/год. Для предупреждения коррозии необходимо снизить содержание продуктов коррозии железа и меди в питательной воде котла. Для этого необходимо путем правильного выбора конструкционных материалов, водного режима и средств его поддержания снизить коррозию оборудования конденсатопитательного тракта. Необходимо обеспечить дегазацию питательной воды для удаления из нее углекислого газа и кислорода. [c.610]

Исследования гидразинного водно-химического режима, прсаеден-ные 3. В. Деевой [25] на блоках СКД Новочеркасской и Змиевской ГРЭС, дали следующие результаты. Концентрация соединений железа в основных потоках конденсата турбины, обессоленном конденсате, конденсате за ПНД-5, питательной воде за ПВД-5 и остром паре за котлом при стабильной эксплуатации блока была менее ГО мкг/кг. Концентрация соединений меди в конденсате за группой ПНД уменьшается в 5—6 раз по сравнению с концентрацией при аммиачно-гидразиннс м режиме и составляет не более 1—2 мкг/кг. Уменьшение содержания соединений меди по тракту блока способствует снижению уровня отложений в турбине, где медь является основной составляющей, а также в котле, где медь ускоряет пароводяную коррозию. [c.134]

Подавление коррозии конденсато-питательного тракта достигается применением гидразинно-аммиачной обработки питательной воды. Для связывания остаточного кислорода в конденсатный тракт за БОУ вводят гидразин в количествах, позволяющих иметь его избыток 20—60 мкг/кг перед входом в котел. Вводом в питательный тракт после деаэратора аммиака добиваются связывания свободной углекислоты, а также поддержания значения pH на уровне, позволяющем максимально подавить коррозию стали питательного тракта, но не допустить коррозию латуни в крнденсатном тракте. На блоках, в конденсатном тракте которых отсутствуют материал медных сплавов, оптимальное значение pH выбирается только из условия ограничения коррозии стали и может составлять примерно 9,5—9,6. [c.254]

Интересно отметить, что по данным [Л. 6] положение с заносом проточной части турбины сверхкритического давления продуктами коррозии меди значительно улучшается при использовании в условиях цельностального тракта бескор-рекционного нейтрального водного режима с повышенной концентрацией кислорода в питательной воде (концентрация Ог при Г< 473 К составляет 0,020—0,200 мг/л, при 7 >473 К —0,010—0,040 мг/л, что отвечает значениям редокс-потенциала системы от 0,400 до 0,430 В при значении pH = 6,5-f-7,5). Так, например, при коррекционно-щелочном водном режиме с минимальной концентрацией кислорода в питательной воде (энергоблок № 3 сверхкритического давления ТЭС Ведель, ФРГ) сужение проходных сечений ЦВД турбины и максимальная толщина отложения наблюдаются в области температур 746+ [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...