Определение расходов охлаждающей воды и пара

Определение величины Т, а также составляющих х по уравнениям (6-4) и (6-5) может быть произведено приближенно также и для возмущений по температуре пара на входе участка или по расходу охлаждающей воды. Расчет запаздывания в этих случаях производится по второму слагаемому уравнения (6-4). [c.192]

Поверочный расчет конденсатора производится для определения давления в конденсаторе р . при заданных значениях расхода пара в конденсатор температуры охлаждающей воды и ее расхода при имеющихся геометрических характеристиках конденсатора. Давление р . находится по таблицам водяного пара для состояния насыщения по температуре конденсации [c.284]

В задании на расчет РОУ и БРОУ указываются параметры пара перед установкой ро и to а за ней рг, расход дросселированного и охлажденного пара Опг и параметры охлаждающей воды р и Ib. Первой задачей расчета является определение требуемого расхода охлаждающей воды, при котором после ее полного испарения достигаются заданные параметры пара на выходе из установки. [c.169]

Оптимальный вакуум в турбоустановке обеспечивается поддержанием в чистом состоянии трубной системы и трубных досок конденсаторов, минимальных присосов воздуха в вакуумную систему турбоустановки, оптимальных расходов охлаждающей воды. При определении оптимального для данного режима турбоустановки рас-хода охлаждающей воды учитываются изменения затрат электроэнергии на привод циркуляционных насосов и выработки электроэнергии турбоагрегатом при соответствующих изменениях уровня вакуума и конденсаторе. Оптимальное количество охлаждающей воды зависит от нагрузки турбоагрегата (расхода пара в конденсатор) и [c.119]

Испытания сводятся к определению зависимости вакуума от расхода охлаждающей воды при различных постоянных значениях расхода пара в конденсатор и неизменной начальной температуре охлаждающей воды. [c.373]

На расход тепла в адиабатном испарителе влияет не только число камер 2. Немалую роль играет также температура перед первой ступенью о, температура забортной воды и разность температур пара и охлаждающей воды на выходе из конденсатора kt (недогрев воды до температуры пара). Для определения роли кал<дого из этих факторов выведем, пренебрегая потерями, общее выражение для выхода дистиллята на 1 кг греющего пара. Влияние потерь будет рассмотрено позднее. [c.54]

Для опреснителей турбинных судов, которые в большинстве случаев работают с заметным образованием накипи и непрерывно нарастающим тепловым сопротивлением, необходима регламентация понятия номинальная производительность . Очевидно, что та производительность, которая достигается при чистых трубках и номинальных параметрах греющего пара и охлаждающей воды, не дает достаточного представления о том, обеспечит или не обеспечит опреснитель расход воды, необходимый в любой период эксплуатации судна на наиболее характерном режиме. Поэтому в ряде стран принято указывать на фирменной табличке в качестве номинальной ту производительность, которая при номинальных параметрах еще достижима к концу определенного достаточно большого периода работы опреснителя. Например, для опреснителей ВМФ США принято считать номинальной ту производительность, которую поставщик гарантирует в течение 90 суток непрерывной работы опреснителя без какой бы то ни было очистки. [c.269]

Тепловой расчет РОУ сводится к определению расходов первичного пара и охлаждающей питательной воды при заданном расходе вторичного пара- [c.59]

Измерению Я определению подлежат расход пара в конденсатор Б [т/ч], теплосодержание пара и конденсата к, температура охлаждающей воды на входе и выходе в1 и в2. требующая особенно точного измерения. [c.154]

Наиболее надежным методом определения теплосодержания влажного пара является дросселирование до перегретого состояния или конденсация всего потока пара. В первом случае необходимо точное измерение его параметров р и i до и после дросселирования во втором — измерение расхода и температуры конденсата пара и охлаждающей воды для решения уравнения теплового баланса конденсатора. [c.158]

Методы определения расхода пара и охлаждающей воды в конденсатор, а также пример построения графиков экономического вакуума для данной установки показаны в приложении 9-1. [c.376]

Рис. 7-1. Номограмма для определения расхода охлаждающей воды по часовому расходу пара на турбину, поступающему в конденсатор, и по нагреву охлаждающей воды (при k — 530 ккал/кг = onst).

Из естественных примесей воды для химического контроля величины присосок можно было бы воспользоваться содержанием хлоридов, кремниевой кислоты или жесткостью (табл. 6-1). Расчеты для этой таблицы сделаны не для количества пара, поступающего в конденсатор, как это тарантируется в технических условиях, а для полного расхода конденсата, т. е. суммарно с конденсатами всех отборных паров турбины. Известно, что эти величины существенно различны полный расход конденсата составляет 915 г/ч, а расход пара в конденсатор всего 573 г/ч. Для блоков сверхкритических параметров присос охлаждающей воды следует относить именно к полному расходу конденсата, если дренажи всех ПНД поступают не в конденсатопровод как во многих других случаях, а в конденсато р (см. рис. 1-1). Возможность определения величины присоса химическими способами зависит от состава охлаждающей воды и применяемых аналитических методов. В табл. 5-1 [c.76]

Экономическим вакуумом для данной нагрузки турбины при определенной температуре охлаждающей воды будет тот, при котором расход пара D будет наименьшим. При дальнейшем у1лублении вакуума, которое дости1 ается при определенной увеличением кратности охлаждения ж, увеличение расхода электроэнергии на циркуляционные насосы (в пересчете на пар) будет превышать экономию в расходе пара турбиной, получаемую от углубления вакуул1а, и полный расход пара будет увеличиваться. [c.251]

Из уравнений (VII,7) следует, что при заданной температуре пара производительность установки увеличивается с уменьшением температуры пара в конденсаторе (углублением вакуума). Для углубления вакуума в конденсаторе необходимо увеличивать расход охлаждающей воды, однако при этом возрастают затраты на воду и электроэнергию. Для определения оптимального расхода воды на конденсатор, работающий совместно с МВУ, необходимо уравнение, связыва- [c.159]

Одна из первых работ по изучению частотных характеристик колонн была выполнена Эндцем, Янсеном и Вермеленом [Л. 30]. В этой работе была исследована реакция колонны с 11 тарелками на синусоидальное изменение рас.хода греющего пара, расхода орошения и расхода охлаждающей воды. Как и в большинстве других работ, полученных данных оказалось недостаточно для определения коэффициента усиления системы на нулевой частоте и для численного определения инерции изменения концентрации и расхода. Наибольшая постоянная времени по каналу расход орошения-—температура на верхней тарелке составляла как минимум 5 мин, так как амплитуда продолжала увеличиваться при уменьшении частоты до 0,03 мин. Фазо-частотная характеристика при увеличении частоты в 100 раз имеет минимум, а затем максимум, причем оба экстремальных значения лежат в диапазоне от 50 до 100°. Такой же вид имеют частотные характеристики системы с дополнительными емкостями. Отставание по фазе для состава на пятой тарелке быстро увеличивается с увеличением частоты и превосходит 450°. Система регулирования с отбором импульса по составу на третьей тарелке имела бы период колебаний в переходном процессе приблизительно Б 20 раз больший, чем при отборе импульса с первой тарелки. Интересно, что частотная характеристика по каналу расход греющего пара — изменение состава на второй тарелке снизу имела больший угол отставания, чем частотная характеристика по каналу расход орошения — изменение состава на пятой тарелке сверху . Возможно, колонна работала в таком режиме, что увеличение скорости паров означало увеличение количества орошения при этом в системе дополнительно появились несколько гидравлических инерционностей. Установки, в которых осуществляется регули- [c.394]

Расход циркуляционной охлаждающей воды измерялся посредством замера перепада давления на нормальной диафрагме с помощью и-образного ртутного дифференциального манометра. Кроме указанных измерений, в первоначальных сериях опытов также определялись температуры в трех точках наружной стенки корпуса моделей с помощью зачеканенных термопар (на схеме не показаны) с целью определения потерь тепла в окружающую среду. Как показали произведенные расчеты, потери тепла наружу не превышают 0,2% от общего количества передаваемого при конденсации пара тепла. [c.137]

Заводские данные об удельных расходах пара и тепла тypбшIaiMИ относятся к определенным оптимальным условиям их работы испытания турбин при таких услов,ия1х называются парадными. В эксплоатации турбины работают в условиях, иногда весьма сильно отличающихся от парадных, Температура охлаждающей воды изменяется в зависимости от. метеорологичесхих условий и соот-ветственно этому изменяется конечное давление пара за турбиной. Начальные параметры [c.361]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...