Влияние различных факторов на температуру резания

S/4. ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА ТЕМПЕРАТУРУ РЕЗАНИЯ [c.104]

Влияние различных факторов на температуру резания [c.68]

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА ТЕМПЕРАТУРУ РЕЗАНИЯ (ПО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫМ ДАННЫМ) [c.133]

Чем больше площадь поперечного сечения срезаемого слоя металла, выше прочностные характеристики обрабатываемого материала, тем больше силы резания. При увеличении скорости резания силы несколько снижаются за счет повышения температуры резания и изменения условий трения между стружкой и инструментом. Влияние различных факторов на силы резания весьма сложно, поэтому для их определения используют обобщенные эмпирические формулы, учитывающие конкретные условия обработки. [c.453]

Выделяясь в зоне стружкообразования и в местах контакта стружки с резцом и резца с заготовкой, тепло оказывает большое влияние на состояние трущихся поверхностей (изменяя коэффициент трения), на точность обработки, на весь процесс резания и связанные с ним явления (наростообразование, упрочнение, износ инструмента, деформации и др.). В связи с этим необходимо знать влияние различных факторов на тепловыделение, распределение температурных полей и методы определения температуры в процессе резания. [c.100]

В связи с этим необходимо знать влияние различных факторов на тепловыделение, распределение температурных полей и методы определения температуры в процессе резания (см. стр. 67—68). [c.66]

В работе [4] рассмотрено влияние различных способов нанесения надрезов на результаты испытания ИПГ для некоторых марок сталей. Авторы этой работы отмечают, что применение прессованного надреза вместо резаного в одном случае повышает критическую температуру, а в другом — понижает. Для установления общей закономерности влияния этого фактора на оценку хладостойкости низколегированных сталей нами проведены испытания образцов из различных марок сталей (таблица). [c.223]

Влияние различных технологических факторов на силы резания зависят от того, насколько эти факторы изменяют условия пластического и упругого деформирования срезаемого слоя и основного металла. С увеличением прочности и твердости обрабатываемого металла, радиуса округления режущей кромки д, толщины срезаемого слоя а (за счет увеличения подачи 5 или уменьшения угла в плане ф) силы резания увеличиваются, а с увеличением переднего и заднего углов — уменьшаются. С увеличением скорости резания растет температура деформируемого слоя, уменьшаются зона деформации и коэффициент трения, что в целом снижает усилия, необходимые для упругопластического деформирования металла. В области скоростей резания, [c.22]

Положительное влияние высокой твердости на износостойкость стали проявляется также и при высокой температуре кромки инструмента (например, при резании, рис. 40). Как следует из сказанного ранее, большое влияние на износостойкость стали оказывают содержание карбидов, количество остаточного аустенита. При высокой температуре износостойкими являются только стали, устойчивые против отпуска. Уменьшение твердости вследствие распада мартенсита сильно снижает износостойкость. Чрезмерно высокая твердость, сочетающаяся только с минимальной вязкостью, также не является особо благоприятным фактором для износостойкости (см. рис. 26). Выкрашивание кромок происходит еще до появления нормального износа. Очень высокая твердость допускается только при наиболее благоприятном напряженном состоянии. Между содержанием карбидов в инструментальной стали и износостойкостью может быть выявлена однозначная зависимость (рис. 41). Чем больше карбидов в инструментальной стали, тем меньше износ. Большое влияние на износостойкость оказывает не только количество, но также и качество карбидов. Так, износ быстрорежущих сталей с одинаковой твердостью, существенно снижается в зависимости от количества присутствующего в них карбида ванадия (рис. 42). Разные карбиды и в различных количествах встречаются также и в быстрорежущих сталях. Отношение скоростей резания Weo этих быстрорежущих сталей, относящихся к 60-мин стойкости режущего инструмента между двумя их переточками, приведено ниже. [c.57]

Следовательно, характер зависимости /го.п = /( ) в данном случае будет определяться действием факторов 1 и 2. Фактор 1 при повышении подачи всегда действует в сторону снижения величины / о.п. Влияние фактора 2, т. е. изменения температуры резания, представлено на рис. 50. Различные температуры резания получались путем подбора скоростей резания. [c.106]

Противоречивость в оценках характера влияния подачи на интенсивность износа резцов, полученная различными исследователями, объясняется тем, что влияние подачи рассматривалось без учета уровня применяемых скоростей резания, диапазона изменения температур контакта, интенсивности нарастания скорости диффузионного износа инструмента при повышении температуры контакта, а также без учета влияния других факторов, воздействие которых на интенсивность износа при изменении подачи также изменяется. [c.120]

Важно отметить, что в принципе невозможно создать универсальное средство, в равной мере пригодное для всех операций обработки резанием различных металлов. Объясняется это тем, что свойства смазочного вещества при резании зависят от свойств внешней среды, трущихся поверхностей, температуры и давления на контактных поверхностях, которые определяются видом и условиями обработки, параметрами режима резания и другими факторами. СОТС и методы их применения, высокоэффективные для одной группы обрабатываемых материалов и операций, могут бьггь малоэффективны для других обрабатываемых материалов и операций, а подчас могут оказывать вредное влияние на процесс резания и стойкость режущего инструмента. [c.446]

Формула (69) учитывает только непосредственное изменение прочности обрабатываемого материала и Не учитывает влияния других факторов, в частности термических напряжений и деформаций, а также структурных превращений, возникающих при подходе металла к зоне резания. Поэтому точность расчетов по формуле (69) для упомянутых выше трех групп металлов может быть различной. Это видно, например, из рис. 39, на котором кривая вн показывает значения температур подогрева, рассчитанные по формуле (42) для стали 110 Г13Л [>. = 0,21 Вт/(см-°С) ш = 0,04 см /с =120 мм =10 мм и 5=1,53 мм/об], а кривая Рг —прогнозируемые значения силы, расчитанные по формуле (69) при гпо = 1 6д 250°С Оплл 1500°С1 р1 л 0,004 и Рз по формуле (66). Хотя тенденция изменения силы Рхр с увеличением скорости в данном случае выявляется, однако более тонкие процессы, в частности наличие экстремума на экспериментальной кривой Рг+, формула (69) не улавливает. [c.85]

Сравнительная сложность уравнения (67) и наличие взаимных, в ряде случаев еще недостаточно исследованных связей между некоторыми величинами, входящими в него, не позволяют пока использовать формулу (67) для непосредственного расчета сил Рг+. Вместе с тем достоинством этой формулы является то, что она учитывает не ТОЛ1КО разупрочнение материала, возникающее при нагревании заготовки плазменной дугой, но также и термические напряжения, влияющие на состояние обрабатываемого материала и оказывающие воздействие на процесс стружкообразования, а значит, и на силы В связи с этим анализ формулы (67) позволяет определить направление влияния на того или иного фактора и таким образом выяснить целесообразные пути наладки процесса ПМО в различных случаях. Из формулы (68) следует, что нагрев при ПМО необходимо проводить по-разному для различных групп металлов. Разделим условно все металлы, подвергающиеся обра- ботке с нагревом плазменной дугой, на три группы. Первая из них включает материалы, предел текучести которых ав(0) существенно снижается уже при нагреве до 200...300°С. К этой группе можно отнести стали 22К, 12Х18Н9Т и аналогичные им, а также титановый сплав ВТЗ-1. Вторая группа включает большинство углеродистых и легированных сталей, интенсивное разупрочнение которых начинается с температур порядка 300...400°С. Наконец, третью группу составляют жаропрочные материалы, предел текучести которых 08(0) незначительно меняется до температур 600...700°С. Как уже отмечалось, начало появления пластических деформаций в заготовке зависит от предела текучести обрабатываемого материала при данной температуре. Поэтому для создания временных термических напряжений в материалах третьей группы потребуются более высокие температуры нагрева, чем для материалов первой и второй групп. Жаропрочные сплавы следует обрабатывать в условиях высокотемпературного плазменного нагрева, что подтверждается работами, выполненными в Грузинском политехническом институте, ИЭС им. Е. О. Патона, ЦНИИТМАШе. Исследователи получили яаилучшие результаты при точении заготовок из жаропрочных материалов, нагретых к моменту подхода в зону резания до 700... 900°С. Для достижения столь высоких температур предварительного подогрева применяли два плазмотрона, а также нагрев осциллирующей дугой, что обеспечивало необходимое накопление теплоты в срезаемом слое металла. Значительный разогрев металла вызы- [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...