Линейная модель изменения погрешности

Линейная модель изменения погрешности [c.171]

Что такое линейная модель изменения погрешности во времени [c.179]

Простейшей моделью изменения погрешности является линейная [c.171]

При построении многофакторных моделей технологических процессов исследование форм связи затруднительно, и поэтому естественно в этих случаях обратиться к линейной зависимости. Линейные модели просты и требуют относительно меньшего объема вычислений, а методика их решения доступнее и разработана глубже. Криволинейную зависимость часто можно заменять прямолинейной, потому что, как известно, при сравнительно небольших диапазонах изменения аргументов любую кривую в первом приближении всегда можно с некоторой погрешностью представить в виде прямой. Кривая линия может быть с той или иной степенью точности заменена ломаной, т. е. опять-таки сведена к линейной форме. [c.260]

Как уже было отмечено в 26, в первую очередь следует выяснить граничные условия, при которых изменяется режим истечения (докритический переходит в надкритический или наоборот), или же меняется направление течения в одном из дросселей. Затем проанализируем погрешности, связанные с линеаризацией исходных характеристик, при отклонениях от исходного статического режима, не выходящих за пределы указанных выше граничных их значений. В этой части можно обойтись, как показывается далее, без решения нелинейных дифференциальных уравнений, описывающих истинный процесс изменения давления в камерах. Достаточно разрешить исходные дифференциальные уравнения относительно производных и сравнить определяемые значениями производных наклоны касательных к характеристикам истинного процесса и переходного процесса в линейной модели системы при заданных, одинаковых в обоих случаях отклонениях. [c.306]

Для снижения методической погрешности при использовании моделей средних значений важно осуществить рациональное условное деление конструкции ЭМУ на отдельные элементы, либо увеличить число таких разбиений. Но в последнем случае метод приближается к методу сеток и становится громоздким, в то время как практически важно получение высокой точности расчетов при ограниченной дискретизации. При умелом применении схем замещения методическая ошибка в сравнении с методом сеток составляет обычно не более 5 % даже при ограниченной степени дискретизации. По крайней мере, это заметно меньше, чем погрешности от неточности задания входной информации. При выборе числа разбиений важен и характер решаемой задачи. При грубой оценке показателей поля возможна упрощенная схема замещения с пятью-шестью укрупненными телами (ротора в целом, объединенных обмотки и пакета статора и т.д.). Если необходим анализ изменения осевой нагрузки на подшипники, то особо подробно должны быть представлены тела, входящие в замкнутую размерную цепь их установки, а остальные элементы могут рассматриваться укрупненно. При анализе относительных температурных деформаций требуется наиболее детальная дискретизация ЭМУ, особенно для элементов, имеющих различные коэффициенты линейного расширения. Здесь ТС, например, должна содержать не менее 15—20 тел. [c.127]

Замечание, сделанное в гл. II по поводу учета разрывов полей напряжений, остается справедливым и для разрывов смещений А ию в кинематическом методе разрывы могут быть заменены зонами быстрого изменения соответствующих величин, а дополнительные члены типа выражения (4.19) при использовании методов линейного программирования — опущены. Связанная с этим погрешность убывает с увеличением числа узлов дискретной модели. [c.126]

Применение объемных замораживаемых моделей значительно упрощает эксперимент по сравнению с экспериментом на моделях из материала ОНС, Однако принято считать, что использование метода замораживания при исследовании приводит к погрешностям моделирования ввиду нарушения условий сопряжения деталей и изменения их геометрической формы, вызванных необходимостью создания при применении этого метода больших деформаций в моделях. В настоящей работе показана практическая возможность моделирования силовых, а также обусловленных различными коэффициентами линейного расширения сопрягаемых деталей температурных напряжений методом замораживания . Приведены также основные результаты исследований напряжений в рассмотренных резьбовых соединениях узлов конструкций энергетического оборудования эт им методом. [c.84]

Расчетная скорость над валком значительно отличается от экспериментальных замеров при малых длинах отхода суппорта, что связано с влиянием сил вязкости между щитком и валком, которые не учитываются в модели потенциальных течений газа. При больших длинах отхода суппорта влияние сил вязкости заметно уменьшается, соответственно относительная погрешность значительно снижается и лежит в пределах точности аэродинамического эксперимента. Величина коэффициента линейной корреляции г для скоростей над валком имеет наименьшее значение 0,86 при / = О, наибольшее - 0,992 при / = 2, 3, 4. Для скоростей под валком - г = 0,998. Таким образом, характер изменения скорости течения воздуха, рассчитанной по методу ГИУ и замеренной экспериментально, аналогичен. С помощью линейных уравнений регрессии можно вычислить реальные значения скорости по расчетным величинам, когда имеем большие расхождения с экспериментальными замерами. [c.517]

Во время тензометрии могут быть местные колебания температуры отдельных элементов модели и компенсационной пластины. Вследствие большой величины коэффициента линейного расширения органического стекла (а = (60 н-130)-Ю град ) погрешность тензоизмерения из-за изменения температуры рабочего или компенсационного тензодатчиков всего на 1° С может достигать величины As = (8- -10)-10 град- . [c.71]

Изучение НДС проводится на основе метода конечных элементов (МКЭ) с представлением ЛЖ в виде тела вращения, а в последние годы - тела, имеющего реальную форму желудочка. Учитывают изменение направления миофибрилл по толщине стенки и применяют линейные и нелинейные определяющие уравнения [67, 75]. Обзор постановок задач и программ для ЭВМ по численному анализу напряжений ЛЖ дан в [40, 53, 55, 73, 94, 95, 97, 98]. Отметим сзш ественные затраты машинного времени при МКЭ исследованиях расчет одного сердечного цикла для достаточно подробной конечно-элементной модели ЛЖ требует нескольких минут работы супер-ЭВМ Сгау-1 с матричным процессором [97]. Поэтому ясно, что подобные исследования носят пока чисто теоретический характер, а их ценность состоит в определенной эталонности, т.е. возможности оценить погрешность тех или иных упрощающих предположений. [c.552]

Законы уменьшения амплитуд распространяющихся волн и изменение формы волны с расстоянием в оптически чувствительных материалах отличны от упругих сред, что свидетельствует о проявлении вязкости, так же как и различие статических и динамических значений модуля упругости Ец, цены полосы Оод. едд и других характеристик материала. Отличие реальных механических свойств материалов, используемых для изготовления моделей, от свойств линейно-упругой среды приводит к появлению погрешностей при решении упругих динамических задач поляризационно-оптическим методом. Учет погрешностей особенно затруднителен в случае сложных динамических задач, связанных с возник-но(вением в модели волн различных типов, распространяющихся с различными скоростями и создающих различные по характеру распреде ккия напряжений и смещений и обладаюЙщх различными закономерностями уменьшения амплитуд с увеличением расстояния до источника. [c.205]

Математическая модель в форме (25.61) и (25.62) была использована для обработки на ЭВМ экспериментальных кривых к. п. д. лицензионных гидромашин типа НК, НВ, МГ типоразмеров 12—63. Было установлено, что числовые значения коэффициентов т и Л практически остаются постоянными в широких пределах изменения скорости, давления и параметра регулирования для всей гаммы гидромашин t I 0,0144 h = 0,0096. Эти значения коэффициентов найдены при условии, что теку-. щее значение скорости гидромашины отнесено к ее номиналу, т. е. л = со/сОном- Коэффициент f сохраняет постоянное значение или изменяется незначительно вблизи оптимальных по к. п. д. режимов работы гидромашины. Возрастание коэффициента f характерно для малых значений перепада давлений р = 0,2 -т- 0,6 при и = 0,75 1, а уменьшение — для малых и и 0,25 0,5. Эмпирическая формула для коэффициента f имеет вид f = 0,01 + 0,005 Погрешность расчета момента потерь с использованием полученных числовых значений коэффициентов г, h ъ j составляет не более 0,5%. Для практических расчетов можно принять f = onst и равным 0,015,-что повышает погрешность расчета не более чем на 1%. Объемные потери хорошо аппроксимируются -принятой линейной зависимостью, при этом б == 6,125-10" (1,1 — 0,1 к), где k = 1,2,. .., 7 —номер типоразмера гидромашин от двенадцатого до пятидесятого включительно. [c.494]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...