Движение влаги в рабочем колесе

Это дифференциальное уравнение движения влаги в рабочем колесе отличается от аналогичного уравнения в направляющем аппарате дополнительными членами, выражающими центростремительную и кориолисову силы. [c.91]

Движение капель в рабочем колесе имеет важные особенности. Влага по поверхностям рабочих лопаток движется под влиянием больших сил инерции. Удары влаги о лопатки вызывают разрушения металла и дробление капель. [c.70]

От характера движения влаги в межлопаточных каналах, перед рабочим колесом и за ним зависит возможность ее сепарации — важнейшей меры для повышения надежности лопаточного аппарата и снижения потерь энергии. [c.70]

Крупные капли, как было показано, в основном образуются из влаги, сбегающей с кромок направляющих лопаток. Скорость этой влаги незначительна в момент схода с лопаток. Поэтому капли увлекаются паром в направлении его движения. Их абсолютная скорость перед рабочим колесом невелика по сравнению со скоростью пара с . Вследствие различия абсолютных скоростей капли входят в рабочее колесо с большим отрицательным углом атаки (рис. 21) [c.86]

Если приближенно считать одинаковым направление движения пара и влаги за направляющим аппаратом = aj), угол входа влаги Pj в рабочее колесо в относительном движении — функция коэффициента разгона O, отношения скоростей и/с и угла выхода а у. [c.86]

Влага, взвешенная в потоке в виде мелких капелек, имеет в рабочем колесе довольно большую осевую составляющую скорости. Поэтому ее радиальное перемещение в рабочем колесе сравнительно невелико. Допустим, что на каплю не действуют силы в радиальном направлении. Ее перемещение к вершине лопаток внутри колеса определяется формулой (И1.51), выведенной для движения капель за рабочим колесом. После упрощения этой формулы для обычно [c.220]

Как уже было упомянуто выше, в осевом зазоре между сопловым аппаратом и рабочим колесом происходит сепарация капель влаги на внутреннюю поверхность корпуса турбины. Рассмотрим это явление, исходя из упрощенного представления о движении капли в осевом зазоре. [c.16]

Движение поступающей в сепаратор влаги. В ступени без бандажа значительная часть крупнодисперсной влаги достигает периферийной стенки над рабочим колесом. Частично влага отражается от стенки. Остальная течет в радиальном зазоре в виде пленки жидкости с прилегающим к ней капельным слоем. [c.221]

При соприкосновении со стенкой жидкость теряет значительную часть своей скорости. Дальнейшее ее движение в основном определяется взаимодействием с паром. Последний в радиальном зазоре имеет большую окружную и осевую составляющие скорости. Угол выхода пара в области радиального зазора значительно отличается от угла выхода из рабочего колеса на некотором удалении от периферии. Влага движется в радиальном зазоре приблизительно под тем же углом, как и пар. Этот угол зависит от режима работы ступени. Величина его обычно велика. В ряде опытов БИТМ этот угол = 404-50° [29]. [c.221]

Иногда боксование быстро прекращается, так как колеса въезжают на сравнительно чистые рельсы или бандаж очищается от слоя смазки и влаги. Если же лампа Боксование горит дольше 3. .. 5 с, то следует главную рукоятку контроллера перевести в нулевое положение и после некоторой выдержки вновь установить в рабочее положение. В случае возникновения боксования при параллельном соединении тяговых двигателей и скорости движения поезда свыше 50 км/ч рукоятку контроллера не.медленно переводят в нулевое положение, чем предотвращают круговой огонь на коллекторах тяговых двигателей. [c.8]

Эти капли могут совершать полезную работу. Ее величина зависит от того, коснутся ли они поверхности рабочих лопаток при их движении сквозь колесо. Если произойдет соприкосновение капель с лопатками, то главная часть их кинетической энергии будет потеряна. Вследствие этого произойдет сброс влаги с выходных кромок рабочих лопаток, как и для неотраженных капель, и возникнут существенные потери торможения, характеризуемые первым членом в формуле (VI.25). [c.196]

При поступлении в турбину сухого или маловлажного свежего пара степень влажности в конце ЧВД может достигнуть большой величины (12% и выше). Движения влаги в ЧВД и ЧНД существенно между собой различаются из-за разных плотностей и скоростей пара, окружных скоростей, профилей лопаток и меридиональных обводов. Поэтому находят применение и различные конструктивные устройства для уменьшения эрозии. Во всей турбине, где течет влажный пар, предусматривается периферийное влагоулавливание за рабочими колесами, хотя в ЧВД оно менее эффективно, чем в ЧНД. При большой концентрации влаги у периферии предусматривается ее отвод за НА. Очень эффективен отсос пара с большой концентрацией в нем влаги у периферии за РК в камеры отбора пара и затем — в систему РППВ. В активных ступенях могут применяться небольшие раскрытия лопаток за счет устранения части бандажа у входных кромок РЛ для повышенного сброса влаги в камеры. [c.115]

Попытка теоретического исследования движения конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса при ряде упрощающих предположений предпринята Милиесом [Л. 122]. Вследствие отбрасывания конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса распределение влаги по высоте лопатки за рабочим колесом оказывается весьма неравномерным. Большая часть влаги сосредоточивается вблизи периферии лопатки. Типичная картина распределения влажности потока пара за рабочим колесом турбинной ступени представлена на рис. 7. Эти данные получены на экспериментальной турбине кафедры паровых и газовых турбин МЭИ В. А. Головиным и Ф. В. Кази Нцевым. Исследованная ступень представляла собой модель последней ступени турбины ПВК-200 (/р,к = 209 мм и d p/ p.K = 2,8). Распределение влажности по высоте лопатки изме- [c.9]

С 1955 г. в Брянском институте транспортного машиностроения (БИТМ) изучалось движение влажного пара в решетках профилей и проводились опыты по сепарации влаги на экспериментальных стендах с применением в качестве рабочего тела воздуховодяной смеси [79]. Испытания моделей турбинных ступеней дали возможность установить принципы влагоудаления в различных элементах проточной части (в направляющем аппарате, в зазоре перед рабочим колесом и в пространстве за ним [80, 81 ]). Fi опы- [c.10]

Предположим, что вся влага, осевшая на поверхности рабочих лопаток, при выходе из рабочего колеса собирается у периферии (окружная скорость и ). Этой модели движения соответствует наибольшая отрицательная мощность жидкой фазы в связи с работой кориолисовых сил (см. гл. 1П). Второй интеграл в уравнении (VI. 19) для всего рабочего колеса становится равным Gb2u. в действительности крупные капли вследствие дробления при столкновении с колесом и увлечения потоком лишь в некоторой мере концентрируются в периферийной области, и абсолютная величина мощности торможения по этой схеме существенно завышена. Ее можно рассматривать как предельную. Уменьшение величины второй части интеграла по сравнению с GbA будем характеризовать функцией распределения влаги и. Ее значение выясним на примерах. [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...