Теплообмен при конденсации движущегося пара

Теплообмен при конденсации движущегося пара в общем случае должен определяться из решения сопряженной задачи. Уравнения, необходимые для ее формулировки, приведены в гл. 2. Поскольку сопряженную задачу не всегда удается разрешить с достаточной полнотой, не потеряли значение и подходы к решению задачи, в которых взаимодействие конденсата со смежными фазами учитывается через наперед заданные граничные условия. [c.78]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ДВИЖУЩЕГОСЯ ПАРА [c.169]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ ПЛЕНОЧНОЙ КОНДЕНСАЦИИ ДВИЖУЩЕГОСЯ ПАРА 41А ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ОДИНОЧНЫХ ТРУБАХ И ПУЧКАХ ТРУБ [c.283]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ ПЛЕНОЧНОЙ КОНДЕНСАЦИИ ДВИЖУЩЕГОСЯ ПАРА [c.73]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ ПЛЕНОЧНОЙ КОНДЕНСАЦИИ ДВИЖУЩЕГОСЯ ПАРА ВНУТРИ ТРУБ [c.276]

Процессы конденсации паров в контактных аппаратах аналогичны процессам тепло- и массообмена при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси. Л. Д. Берман [79] показал, что в этом случае конвективный теплообмен между паровоздушной смесью и пленкой конденсата не играет существенной роли. Определяющим фактором является скорость переноса пара к поверхности конденсации, зависящая от разности влагосодержаний или парциальных давлений пара в газовом потоке и у поверхности [c.188]

На разнобой в различных экспериментальных данных по интенсивности тепло- и массообмена в контактных аппаратах существенно влияет и то обстоятельство, что интенсивность передачи физической теплоты дымовых газов воде, испарения воды и конденсации паров неодинакова. Поэтому общая интенсивность передачи теплоты в контактном аппарате, где происходят все три процесса, существенно зависит от соотношения между собой значений Сф, Си и Qk- и именно поэтому весьма затруднительно установить какие-либо четкие закономерности общего (условного) коэффициента теплообмена для всей контактной камеры. В этом [можно убедиться, проанализировав влияние различных факторов на течение каждого из указанных выше процессов. Как известно, на передачу конвективной теплоты наиболее значительно влияют скорость потока и размеры обтекаемых насадочных элементов (эквивалентный диаметр газоходов насадочного слоя). Процессы конденсации паров в контактных аппаратах аналогичны тепло- и массообмену при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси. Л. Д. Берман [125] показал, что в этом случае конвективный теплообмен между паровоздушной смесью и пленкой конденсата не играет существенной роли. Определяющим фактором является скорость переноса пара к поверхности конденсации, зависящая от разности влагосодержаний или парциальных давлений пара в газовом потоке и у поверхности пленки. [c.168]

Напишем математическую формулировку задачи о теплообмене при пленочной ламинарной конденсации движущегося насыщенного однокомпонентного пара па внешней поверхности вертикальной круглой трубы. Скорость набегающего потока пара направлена вдоль оси трубы и равна Wq. Физические свойства пара и конденсата принимаются неизменными. Внутренние источники теплоты отсутствуют, теплотой трения можно пренебречь. Температура поверхности трубы постоянна и равна Т . На поверхности разрыва пар — конденсат отсутствует скольжение и нет скачка температуры. [c.37]

Процессы теплообмена в газоотводящей трубе сопровождаются процессами переноса массы одного компонента газа в другом. Так, например, обстоит дело при конденсации пара из парогазовой смеси, представляемой в трубе в виде дымовых газов. По аналогии с конвективным теплообменом процесс совместного молекулярного и молярного переноса вещества в движущейся многокомпонентной среде называют конвективным массообменом. [c.134]

Впервые теоретическое решение задачи о теплообмене при пленочной конденсации медленно движущегося пара при ламинарном движении пленки было выполнено Нуссельтом [1]. Равновесие сил тяжести и трения в пренебрежении инерционными силами приводит к уравнению [c.72]

Из газодинамики однофазных сред известно, что при подводе тепла энтропия потока растет, а давление полного торможения падает независимо от соотношения скорости потока и скорости звука. Таким образом, подвод тепла к движущемуся газу приводит к дополнительному тепловому сопротивлению. Отвод тепла от потока приводит к уменьшению энтропии и росту полного давления. Эти выводы, однако, нельзя перенести на течение двухфазной среды при наличии в ней фазовых переходов. Так, например, при движении пара в трубе с внешним отводом тепла на стенках происходит конденсация и образование пленки жидкости, скорость которой может быть на несколько порядков меньше скорости пара. Таким образом, кинетическая энергия и количество движения потока уменьшаются. Такую трубу с конденсацией пара и теплообменом можно рассматривать как расходное сопло. Действительно, при низких давлениях, среды уменьшением плошади сечения трубы F из-за наличия пленки можно пренебречь, и тогда уравнение неразрывности для пара можно записать так [c.255]

Теплообмен при конденсации пара. Конденсация движущегося пара внутри пористого высокотеплопроводного материала, охлаждаемого отделенным сплошной стенкой потоком хладагента, позволяет исключить перенос теплоты теплопроводностью через накапливающуюся на стенке толстую низкотеплопроводную пленку конденсата и тем самым существенно повысить интенсивность теплообмена. [c.120]

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил, и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара [6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщйны пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные, по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизическими свойствами и отношением Re VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", АГ, q,P). [c.158]

При конденсации паров щелочных металлов, если исключено влияние иеконденсирующихся газов и примесей низкокипящих металлов, а также если давление пара не слищком мало, теплообмен имеет очень высокую интенсивность. Отметим, что выводы, сделанные на основании опытов по конденсации неподвижного пара , справедливы и для случая конденсации движущегося пара на фазовое сопротивление продольное движение пара практически влияния не оказывает. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...