Одноярусные системы

Как бы ни была сложна одноярусная система с неподвижными узлами, критическая сила или критическая система сил для нее [c.233]

Несущие возможности этих конструкций значительно возросли (емкость резервуаров до 1 230 ООО л). Таким образом, к февралю 1917 г. благодаря строительству 33 башен Шухова на протяжении двух десятилетий емкость резервуаров повысилась в 10 раз В зависимости от различных практических условий применения этих систем башни различаются по высоте (9,1 — 39,5 м) и количеству стержней (25—80 штук). К 1901 г. Шухов произвел расчеты по определению длин стержней несущей сетки и величин сечения различных элементов башен. Он стандартизовал элементы фундамента, предложил определенный порядок разбивки остова кольцами и рассчитал количество уголков для направляющих остова в зависимости от двух параметров величины емкости резервуара (123, 369, 738 и 1230 м ) и высоты башни По существу Шухов разработал типовые проекты башен. Он постоянно искал новые соотношения внешних параметров для совершенствования одноярусной конструкции башен В одной из модификаций башен (Москва, Симоново, 1904 г., емкость резервуара 28,3 м ) гиперболоид башни под уравнительный резервуар значительно (почти вдвое) суживался по высоте (диаметр нижнего основания 10,4 м, верхнего — 2,4 м). Этим достигалась архитектурная выразительность формы сооружения. В других модификациях одноярусная конструкция башен имела форму с четко выраженным перехватом либо представляла собой усеченный гиперболоид. Значения соотношения А" = P/g отражают характер качественных изменений внешней формы одноярусных гиперболоидных сооружений при диаметре нижнего кольца остова башни Я и верхнего кольца g Гиперболоид башни (высота 16 м), построенной на станции Среднеазиатской железной дороги в 1912 г., усечен на перехвате, который составляет вершину конструкции, что обеспечивает большую устойчивость системы. Усеченные гиперболоиды башен этого вида отличаются большой высотой (до 21 м) и значительным объемом резервуаров (до 738 м ). Две такие напорные башни были построены в г. Тамбове (рис. 148, ж). [c.82]

Для одноярусного маяка высотой 68 м Шухов предложил принципиально новое конструктивное решение гиперболоидной системы с установкой по центру железной трубы (диаметр 2 м) связанной с остовом радиальными тягами в плоскости колец (через 10 м). Выбор конструктивной формы двух гиперболоидных маяков в г. Херсоне (высота 68 и 28 м, 191 Тг.) был глубоко продуман Шуховым (рис. 150—152). Для башен большой высоты Шухов предложил конструкцию многоярусных башен. Впервые для напорной башни железнодорожной станции г. Ярославля (1911 г.), чтобы избежать возникновения неустойчивости стержней в башне большой высоты (39,5 м), Шухов предложил гиперболоидную систему нового архитектурного облика в виде двухъярусной конструкции (проект 1910 г.) для установки двух резервуаров верхнего резервуара высокого напора и нижнего резервуара, находящегося у среднего кольца остова, предназначенных для снаб- [c.82]

СИММЕТРИЧНЫЕ ОДНОЯРУСНЫЕ И МНОГОЯРУСНЫЕ СИСТЕМЫ, СИММЕТРИЧНО ЗАГРУЖЕННЫЕ [c.245]

Сущность способа проверки устойчивости одноярусных стержневых систем поясним на конкретной схеме, изображенной на фиг. 94, а. Опасной для системы является антисимметричная форма деформации, поэтому расчетная схема ее может быть принята согласно фиг. 94, б. [c.250]

Экспериментально установлено, что несущая способность по устойчивости одноярусной симметричной системы — величина постоянная при любом распределении нагрузки между стойками [6]. Будет ли нагрузка между стойками распределена поровну или она будет полностью сосредоточена над одной стойкой, или, наконец, часть этой нагрузки будет сосредоточена над одной, а другая часть над другой стойкой, — во всех случаях общая на- [c.250]

На основании этих соображений предлагается простой и вместе с тем для практических целей достаточно точный способ определения критической системы сил для одноярусных стержневых систем. Сущность его заключается в следующем. При потере [c.251]

Так же, как и при расчете стержневых систем со стойками постоянного сечения по всей длине, в этом случае проверка устойчивости в значительной мере упрощается, если заранее можно указать мало отличное от истинного значение наименьшего параметра критической системы сил. Опыт расчета показал, что приближенное значение параметра в этом случае можно принять равным среднему арифметическому из суммы критических систем сил, установленных для каждой ступенчатой стойки отдельно. Последующую проверку соответствия этого значения параметра истинному проще всего производить методом перемещений. Применяя этот метод к исследованию устойчивости одноярусных систем, за неизвестное принимаем линейное смещение верхних узлов системы. [c.286]

Автоматическая передача тележек с грузами с путей основного конвейера, например К1 (рис. 129), на пути вспомогательных конвейеров К2, КЗ, К4 и обратно выполняется при помощи передаточных устройств (передач) со стрелочными переводами при угловых передачах и без них при прямых передачах. Вывод тележек с одного конвейера на другой при помощи той или иной передачи дает возможность выполнять в общей транспортной системе различные по ритму технологические операции разделять и комплектовать различные грузы в заданном технологическом порядке необходимых сборочных операций организовывать одноярусные и многоярусные подвижные промежуточные оклады на подвесках, автоматиче- [c.161]

При двухъярусной формовке располагается вдвое больше деталей, чем при одноярусной, что приводит к значительному снижению расхода металла на литниковые системы. [c.96]

Отметим некоторые особенности в смещениях систем с параллельными и непараллельными стойками. Легко показать, что все одноярусные системы с параллельными стойками и прямыми ригелями без переломов между узлами имеют одно независимое, одинаковое для всех внеопорных узлов смещение. [c.22]

Для построения линий влияния концевых моментов необходимо рассчитать систему на единичные моменты, приложенные-к внеопорным узлам 2 п 3. Одноярусные системы с тремя и большим числом пролетов проще рассчитывать комбинированным способом. [c.180]

В системах с сухим картером применяют трёхсекционные шестерёнчатые насосы с двумя откачивающими и одной нагнетающей секцией. По расположению шестерён трёхсекционные насосы различают трёхъярусные (фиг. 168), в каждом из ярусов которых находится по паре шестерён, двухъярусные (фиг. 169), в одном из ярусов которых находится нагнетающая секция из пары шестерён, а в другом — две откачивающие секции из трёх шестерён и одноярусные. [c.184]

Для определения действительных изгибающих моментов, возникающих в стержнях системы, необходимо после загружения системы внешней нагрузкой все наложенные на внеопорные узлы защемления устранить. Так же, как и при расчете одноярусных систем, защемления эти устраняем не все сразу, а в определенной последовательности из каждого узла отдельно. Уравновешивающие моменты, возникающие при устранении защемления из какого-либо узла, определяются посредством коэффициентов распределения и коэффициентов переноса. Значения этих коэффициентов определяются соотношениями моментов защемления, возникающих в стержнях системы от поворота какого-либо за- [c.65]

Приведенные численные примеры подтверждают высказанные здесь соображения о возможности определения наименьшего параметра критической системы сил одноярусных стержневых систем с неподвижными узлами предлагаемым приближенным способом. По данному способу критическая сила определяется отдельно для каждой стойки с примыкающими к ней ригелями. Наименьшая из всех определенных таким образол критических сил может быть принята за наименьший параметр критической системы сил. Точность такого решения вполне достаточна для целей практики. [c.237]

Система расположения валов встряхивания коропирующих электродов Одноярусная Двухъярусная Одноярусная Одноярусная [c.67]

В системах смазки с сухим картером шестеренчатые насосы обычно состоят из трех секций одной нагнетающей и двух откачивающих. По расположению шестерен насосы разделяются на трехъярусные, двухъярусные и одноярусные. На фиг. 332 изображен трехъярусный шестеренчатый насос (двигателя В-2), в каждом ярусе которого размещен односекционный насос. Две вёрх-ние секции являются откачивающими и одна (нижняя) — нагнетающей. [c.375]

При теплоизоляции трубопроводов, смонтированных на одноярусных эстакадах и нижнем ярусе многоярусных эстакад, применяют инвентарные подвесные леса (ЛПТ-65), представляющие собой пространственную сборную конструкцию из ферм, решетчатого настила и заш,нтного ограждения. Площадка лесов (6Х Х2 м в плане) собирается на земле и с помощью системы тросов и полиспастов поднимается на эстакаду, крепится хомутами к элементам эстакады или специальным инвентарным балкам. [c.225]

В Р. м, системы Патона фермы слагаются из двух ярусов треугольных элементов и небольшого числа прямых элементов, образующих верхний пояс (фиг. 22). Основны.лг типом такой двухярусной фермы для ширококолейного железнодорожного моста является ферма расчетного пролета в 54 м, с 12 панелями длиною по 4,5 м, при высоте ферм в 8 и расстоянии между фермами в 5, 6 При меньших пролетах укорачивание ферм можно производить, отбрасывая соответственное число треугольных элементов. При уменьшении пролета до 27 м и менее переходят к одноярусным фермам (фиг. 23) с 6 и менее треугольными панелями пижнего яруса, уменьшая этим высоту ферм вдвое путем удаления тр-ков верхнего "яруса и перенесением верхнего пояса па вершины тр-ков нижнего яруса. Возможно также основное пролетное строение разложить на 2, 3 и более пролетных одноярусных строений меньшей длины, с тем однако, чтобы общая длина всех этих коротких пролетов не превышала длины основного пролетного строения, т. е. 54 м, т. к. для образования одноярусных ферм годны лишь тр-ки нижнего яруса. Для осуществления такого разложения основных ферм на одноярусные меньших пролетов (при всех возможных комбинациях числом до 34) необходимы следующие дополнительные части стойки, поперечные балки, наконечники к верхнему поясу, приставки к опорным узлам, сопрягающие продольные балки со связями между ними, и опорные листы. Общий вес всех этих допольштельных частей составляет только 5,6% веса основного пролетного (в 54 м) строения. Для образования двухярусной фермы пролетом в 54 м требуются 18 треугольных и 6 прямых элементов при [c.399]

Движение секций может быть попеременно возвратным ( челночным - туда с грузом, обратно - без груза), гю тем же самым разомкнутым путям (рис. 17.1, а), и непрерывным — по кольцевым горизонтально- (рис. 17.1,6) или вертикально замкнутым (рис. 17.1, в) или же сложным пространственным (рис. 17.1,г) трассам. При замкнутой кольцевой системе имеются отдельные пути для загруженных и пустых секций пути могут быть одноярусными, двухъярусными (один над другим) и комбинированными. Пути содержат раз шчные [c.461]

Тип II. Горизонтальный коллектор. ЛПС этого типа представляет собой центральный стояк, на котором в один-два яруса и более расположены горизонтальные коллекторы, обычно в виде радиальных лучей, дисков и колец (рис. 3.2). Одноярусная ЛПС типа П имеет короткий стояк ее применяют для протяженных отливок с одним тепловым узлом или для небольо1их, но компактных отливок. Двухъярусная ЛПС удобна для отливок, требующих подвода металла через два питателя. Многоярусная система типа П в ряде случаев позволяет разместить в форме большее число небольших отливок, чем система типа I, и при более высоком выходе годного. К преимуществам ЛПС типа П относится также удобство отрезки отливок дисковым инструментом. Для комплексной механизации преимущество имеют те варианты ЛПС типа П, которые сконструированы на базе унифицированного центрального стояка, как бы приводящего ЛПС типа П к ЛПС типа I. В ГОСТ 19555— 74 ГОСТ 19560—74 ГОСТ 19562—74 предусмотрены ЛПС типа И с горизонтальными коллекторами нескольких разновидностей дисковыми, кольцевыми, радиальными прямоугольного сечения из двух, трех, четырех и пяти лучей, в виде двух параллельных брусьев прямоугольного сечения. [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...