Коэффициенты скорости, сжатия и расхода

КОЭФФИЦИЕНТЫ СКОРОСТИ, СЖАТИЯ И РАСХОДА [c.186]

В гидротехнических устройствах поперечные размеры отверстий обычно не так уж малы в сравнении с напором. Такие отверстия принято называть большими. Большими отверстиями, например, считают отверстия, линейные размеры которых (диаметр, высота) больше 0,1Я. Исследования показывают, что закономерности истечения из большого отверстия в вертикальной стенке значительной толщины намного сложней, чем из малого отверстия. Это связано с существенным различием напора в разных частях струи. В частности, верхняя часть струи движется под меньшим напором, чем нижняя. Однако расчеты истечения как из больших отверстий, так и из малых проводят по одним формулам, но коэффициенты скорости, сжатия и расхода имеют другие значения. [c.50]

Коноидальный насадок (рис. УП. 16). Этот насадок очерчивается по форме струи, вытекающей из отверстия его входной участок выполняется по сложной поверхности двоякой кривизны, а выходной — имеет цилиндрическую форму, что устраняет недостаток конического сходящегося насадка, заключающийся в сжатии струи жидкости при выходе из насадка, т. е. в коноидальном насадке е = 1. Поэтому значения коэффициентов скорости ф и расхода ц для этих насадков равны между собой ц = ф = 0,97 0,99 в зависимости от напора и качества обработки внутренней поверхности насадка. [c.159]

Опыты показывают, что для таких насадков коэффициенты р, и ф не равны между собой, так как струя при выходе из насадка немного сжимается е Ф I. Коэффициенты скорости ф и расхода р, зависят от угла конусности насадка 0. Коэффициент расхода достигает своего наибольшего значения J,=0,946 при 0=13°24. Коэффициент скорости по мере возрастания угла конусности непрерывно увеличивается от 0,829 до 0,984. Рост коэффициента ф с увеличением угла конусности 0 объясняется главным образом уменьшением потерь напора на внезапное расширение или на удар. При угле конусности 0=13 -ь 14° потери напора на расширение резко уменьшаются, почти исчезая, так как сжатое сечение приближается по величине к выходному. При дальнейшем увеличении угла конусности насадок начинает работать как хорошо оформленное отверстие в тонкой стенке, что также способствует росту ф. То обстоятельство, что при угле конусности 0=13°24 коэффициент расхода ц, достигает своего максимума, объясняется дополнительным сжатием струи при выходе из насадка при дальнейшем увеличении 0, что служит причиной уменьшения коэффициента скорости ф. Дополнительное сжатие струи при выходе из насадка вследствие конусности его внутренней поверхности является некоторым недостатком конических сходящихся насадков. [c.149]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия или каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Задача IV—1, Определить коэффициенты расхода, скорости, сжатия и сопротивления при истечении воды в атмосферу через отверстие диаметром й 10 мм иод напором Я — 2 м, если расход Q = 0,294 л/с, а координаты центра одного из сечений струи л 3 м и у = 1,2 м. [c.133]

Здесь произведение коэффициентов скорости ф и сжатия объединено в один коэффициент, который называется коэффициентом расхода и обозначается буквой ц (мю) [c.98]

Определить коэффициенты расхода, скорости, сжатия и сопротивления при истечении воды в атмосферу через отверстие диаметром t = 80 мм под напором Н =-- 3 м, если расход воды равен Q = 23,6 дм /сек, а координаты центра одного из сечений струи X = 3,34 м ш у = 990 мм. [c.71]

При боковом сжатии при входе на водослив с широким порогом линии Тока (в плане) искривляются. При неплавном очертании входа в плане может произойти сжатие потока непосредственно в пределах входной части (рис. 22.21), образуется сжатое сечение С—С, затем поток расширяется и в сечении Ь—О (на рисунке не показаны) занимает всю область (в плане). В связи с боковым сжатием происходят дополнительные потери энергии, особенно на участке расширения потока за сжатым сечением. Коэффициент скорости ф и коэффициент расхода т водослива при боковом сжатии уменьшаются по сравнению с истечением через водослива без бокового сжатия. Отметим, что боковое сжатие происходит и в случае, если ширина по дну подводящего русла (канала) равна ширине водослива с широким порогом, а площадь живого сечения в подводящем канале больше, чем площадь живого сечения на пороге водослива. Для этого достаточно, чтобы при равенстве указанных ширин площадь живого сечения в подводящем русле была больше площади живого сечения во входном сечении водослива. [c.144]

Определить скорость истечения и расход через отверстие при показании манометра на резервуаре Ж =1,5 ата и уровне h— м, принимая для отверстия в баке и сверлений в сетках коэффициент сопротивления С == 0,06 и сжатия струи = 0,62. [c.164]

Коэффициенты скорости, сжатия струи и расхода для круглого отверстия и насадков различной формы [c.115]

Цилиндрический насадок, установленный внутри резервуара, называется внутренним цилиндрическим насадком, или насадком Борда. При 1<Ы (обозначения прежние) струя вытекает через насадок, не касаясь его стенок (рис. 10.13,а). При этом коэффициенты расхода, скорости, сжатия и сопротивлений имеют следующие значения (для Ке>104) ц=0,51 ф=0,97 е = 0,53 =0,06. [c.221]

При боковом сжатии при входе на водослив с широким порогом линии тока (в плане) искривляются. При неплавном очертании входа в плане может произойти сжатие потока непосредственно в пределах входной части (рис. 22.21), образуется сжатое сечение С—С, затем происходит расширение потока и в сечении О—О поток занимает всю область движения (в плане). В связи с боковым сжатием происходят дополнительные потери энергии, особенно на участке расширения потока за сжатым сечением. Коэффициент скорости ф и коэффициент расхода т водослива при боковом сжатии уменьшаются по сравнению с истечением [c.436]

Введя коэффициент расхода р,, равный произведению коэффициента скорости ф и коэффициента сжатия е [c.134]

Коэффициенты сжатия г, скорости ф и расхода ц яри истечении из отверстий в тонкой стенке зависят от числа Рейнольдса, которое вычисляется как [c.136]

Таблица 5.4. Средние значения коэффициентов сжатия струи е, скорости ф и расхода ц при истечении из насадков (для концевого сечения насадка)

Значения коэффициентов скорости, сжатия струи и расхода для различных насадков приведены в табл. 5.4. [c.53]

Коэффициент скорости ф. Этот коэффициент может быть определен экспериментально двумя способами. Первый из них требует замера площади сжатого сечения слс и расхода через отверстие Q при заданном напоре Но. При этом коэффициент скорости вычисляется по формуле [c.100]

Влияние поверхностного натяжения на коэффициент расхода проявляется при истечении жидкости из отверстий малого диаметра. Опыты показывают, что с ростом влияния поверхностного натяжения уменьшается коэффициент скорости ф (т. е. растут потери напора) и возрастает коэффициент сжатия струи е. Увеличение потерь напора с ростом влияния поверхностного натяжения объясняется снижением эффективного напора на величину (см. 3 введения) [c.300]

Расход и скорость при истечении из насадка определяются по тем же формулам, что и при истечении из малого отверстия. Значения коэффициентов расхода р,, скорости ф и сжатия струи 8 для насадков приведены в табл. II 1.2. [c.75]

Определить коэффициенты скорости, расхода и сжатия потока воды при истечении ее в атмосферу через короткий (Z < 3d) внешний цилиндрический насадок диаметром d = 120 мм под напо- [c.70]

Насадки оказывают влияние на коэффициенты сжатия струи, скорости и расхода. [c.65]

При длине насадка I > 2,5d жидкость заполняет все выходное сечение насадка, коэффициент сжатия в этом сечении а = 1, а коэффициент скорости ф = 0,71. При / l,5d насадок работает неполным сечением и жидкость вытекает из отверстия, не касаясь стенок насадка, что приводит к значительному уменьшению расхода (ц = 0,5). [c.202]

Коноидальные насадки (рис. 146) имеют форму, близкую к форме струи жидкости, которая вытекает из отверстия в тонкой стенке. Естественно, что поэтому в этих насадках внутреннее сжатие оказывается наименьшим, внешнее сжатие отсутствует (а = 1) и коэффициенты скорости и расхода должны быть больше, чем во всех остальных случаях. Опыты показывают среднее значение этих коэффициентов ф = [х = 0,97, а при особой тщательности выполнения и гладких стенках — даже до 0,995. [c.203]

Коэффициент сжатия может быть определен двумя способами. Наиболее просто он вычисляется по найденным выше коэффициентам скорости и расхода а = —. [c.210]

Другие типы насадков. Если насадок присоединяется к отверстию с внутренней стороны (рис. 7.9,а), то струя на входе испытывает большее сжатие, чем в наружном цилиндрическом насадке (насадок Борда), и поэтому коэффициенты скорости и расхода здесь меньше, чем в наружном цилиндрическом насадке, а именно [c.313]

Истечение жидкости. Коэффициенты сжатия, скорости и расхода [c.73]

Каковы числовые значения коэффициентов сжатия струи, скорости и расхода при истечении воды из малых отверстий при больших числах Рейнольдса [c.91]

Выведенные в 50 формулы скорости и расхода при истечении через отверстия пригодны и для насадков, однако коэффициенты при этом будут другие. В насадке струя сначала сжимается, как в отверстии, а потом расширяется, заполняя все сечение (см., например, рис. 135,6). Расчетным тут является не сжатое сечение С—С, а сечение 2—2 на выходе, для которого коэффициент сжатия s = 1. Поэтому для насадков [c.240]

Коэффициент расхода в этих насадках зависит от угла а, с увеличением которого повышается как коэффициент скорости, так и коэффициент сжатия. Значения этих коэфс нциентов приведены ниже [c.78]

Определить коэффициенты расхода, скорости, сжатия и сопротивления при истечении воды в атмосферу через отверстие диаметром f = 10мм под напором Н = 2и, если расход Q = 0,294 л/с, дальность полета струи / = 3м. Отверстие расположено на высоте А = 1,2м от пола (рис. 10.5). [c.194]

Расчет скорости истечеиия и расхода не представляет большой трудности, если известны коэффициенты е, г)) и р,, которые зависят от геометрической формы отверстия и числа Ке. Зависимость е, т]) и д. от числа Квт, определенного по теоретической скорости истечения, приведена на рис. 1.37. При числе Кет<25 коэффициент сжатия равен 1 и расходный коэффициент полностью зависит [c.57]

Если бы коэффициенты сжатия струек во всех отверстиях решетки были одинаковыми, то при постоянном диаметре с1птп полученное таким образом распределение скоростей соответствовало бы распределению расходов через эти отверстия или средних скоростей истечения из них. Однако, ввиду того, что при растекании струи по фронту решетки линии тока искривляются, углы входа потока в разные отверстия ее получаются неодинаковыми, поэтому коэффициенты сжатия и коэффициенты расхода через разные отверстия решетки также не могут иметь одинаковых значений. Следовательно, даже при равных полных давлениях во всех отверстиях расходы и соответственно средние скорости истечения из них в данных условиях не могли полностью совпасть. Но так как учесть это несовпадение было практически невозможно, то коэффициент сжатия для всех отверстий принимался одинаковым по всему фронту решетки. [c.161]

Начнем рассмотрение с наружнсго цилиндрического насадка (рис. XVI.7, б). Струя жидкости прг входе в насадок сжимается, после чего вновь расширяется и заполняет все его сечение. В промежутке между сжатым сечер[ием и стенками насадка образуется вихревая зона. Так как ст зуя выходит из насадка полным сечением, то коэффициент сжатия струи е=1, а коэффициент расхода ц=еф=ф, т. е. для насадка коэффициент расхода и коэффициент скорости имеют одинаковую величину. Составим [c.291]

Если насадок присоединяется к от ,ерстию с внутренней стороны (рис. XVI.8, а), то струя на входе испытывает большее сжатие, чем в наружном цилиндрическом наса.хке поэтому коэффициенты скорости и расхода здесь меньше в опытах эти коэффициенты для воды равны [c.295]

Коэффициент скорости ф (значение которого обусловливается потерями напора) для насадка по сравнению с отверстием того же диаметра будет меньше. Во внешнем цилиндрическом насадке С=0,5, а ф=0,82. Таким образом, коэффициент расхода и-=ен=0,82. Отсюда следует, что при одинаковых Н и d расход при истечении через внешний цилиндрический насадок увеличивается в 1,32 раза (р, для отверстия равен 0,62). Это объясняется следующим. Вследствие внутреннего сжатия струи с последующим расширением в области сжатого сечения образуется вакуумметрическое давление, которое оказывает подсасывающее действие, увеличивая расход. Вакуумметрическое давление определяется соотношением /гвак = = 0,75Я, где Н— напор истечения. Из соотношения следует, что насадки могут работать при ограниченном напоре. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...