Кривые опасных перегрузок

Таким образом, моделирование условий разрушения телескопического кольца показало, что в стендовых испытаниях и в условиях эксплуатации возможны режимы нагружения, когда реализуются разрушения малоциклового характера. На рис. 5.15 приведены также данные расчета малоцикловой усталости модели, полученные с использованием рис. 5.13, 5.14 и табл. 5.2. Соответствие кривых хорошее, лучше при расчете чисел циклов на основе максимальных деформаций в опасных зонах с помощью МКЭ. Рис. 5.16 является итоговым для оценки корректности расчетного способа на основе деформационно-кинетической трактовки условий малоциклового разрушения при высокой температуре. Здесь же приведены результаты расчета для двух конструктивных элементов 3, испытанных в стендовых условиях по режиму, приведенному на рис. 5.9, г, но со значительным перекосом разрушение за Л 1 = 1672 и Л/2 = 2544 циклов приходилось на зону Ra- При известной внешней максимальной нагрузке цикла с учетом перекоса и соответствующего анализа определена средняя нагрузка q в локальной зоне перегрузки, е помощью которой на основе данных рис. 5.13 (точка 5) найдена максимальная деформация, а затем по рис. 5.14 определено расчетное число циклов. [c.218]

Испытания на длительную прочность характеризуют работу материала в условиях значительной перегрузки и потому имеют главным образом сравнительное значение при сопоставлении нескольких материалов. Чем больше опасность перегрузок в эксплуатации, тем важнее это сопоставление. Как и при 20° С, разрушение при повышенных температурах может происходить постепенно. Поэтому наряду с кривыми длительной прочности следует строить кривые повреждаемости [6, 16]. [c.329]

При перегрузках с общим числом цш лов от 100 до 5-10 допускаемое напряжение оценивают в зависимости от временного предела выносливости в соответствии с наклонным участком кривой Велера в малоцикловой области. При ударном действии предел выносливости составляет 0,85—0,95 от предела выносливости при плавном циклическом нагружении. Коэффициенты безопасности следует выбирать несколько большими, чем при расчете па длительную выносливость, из-за опасности даже однократного превышения предела статической и ударной прочности. [c.294]

Экспериментальные исследования [180, 166, 16/, 168] напряжений у корня зуба показали, что положение 1 контактной линии тп является более опасным, чем положение 2. Приведенная на рис. 158, б картина напряженного состояния зуба у его основания получена для случая равномерного распределения нагрузки по контактной линии [180]. Вследствие упругой деформации деталей передачи нагрузка обычно концентрируется к одному из торцов зубьев. Это обстоятельство способствует еще большему возрастанию напряжений изгиба у края зуба. Если считать, что у косого зуба опасным является сечение по основанию, то расчетным случаем будет положение 1 контактной линии, поскольку оно всегда соответствует максимуму напряжений изгиба у основания зуба. Если не учитывать концентрацию напряжений в переходной кривой у основания зуба, то при длине зуба Ь Ьо теоретическое опасное сечение ас располагается не по основанию, а под некоторым углом = /(Я) к основанию зуба (рис. 158, а). Можно полагать, что Б условиях статического нагружения (например, при кратковременных перегрузках) зуб будет обламываться именно по сечению ас. Наоборот, при циклическом нагружении и напряжениях, превышающих предел выносливости зубьев на излом, усталостная трещина возникает в месте максимальной концентрации напряжений, т. е. у основания зуба, и характер поломки зуба будет такой, как показано на рис. 158, в. Все сказанное относится к зубьям длиной Ь b(j. Рассмотрим теперь напряженное состояние зубьев длиной Ь < Ьо- На рис. 159 показан такой укороченный зуб с отброшенной частью — Ь. Как видно из рис. 159, край зуба дополнительно нагружается изгибающим моментом, который несла отброшенная его часть. Напрял<енное состояние косого (шевронного) зуба становится при этом более однородным, приближающимся к таковому для прямого зуба в тем большей степени, чем короче его длина и [c.197]

Перегрузка приводит к изменению пре-делоь выносливости в зависимости от уровни и длительности перегрузок. Положение кривых повреждаем сети, разграничивающих области безопасных и опасных (снижающих предел выносливости) перегрузок, опреде- [c.47]

Для быстрого автоматического отключения силовой цепи тяговых двигателей от контактной сети при коротких замыканиях на электровозах устанавливают быстродействующие выключатели. Эти выключатели используют также для отключения силовой цепи тяговых двигателей под воздействием некоторых реле, не приспособленных для указанной цели (дифференциальное реле, реле максимального напряжения, иногда реле перегрузки тяговых двигателей и реле пониженного напряжения). Отключение происходит настолько быстро (0,03—0,04 сек), что ток короткого замыкания не успевает достигнуть величины, опасной для оборудования электровоза. На рис. 158 показаны кривые изменения тока короткого замыкания, возникающие в момент размыкания силовой цепй при отключении обычным автоматом / и быстродействующим выключателем 2 [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...