Шлаки Диаграмма плавкости

Физические свойства сварочных шлаковых систем. Температура плавления сварочных шлаков должна быть, как правило, ниже, чем температура кристаллизации свариваемого металла. Температура плавления в сложных системах представляет собой функцию состава и определяется соответствующими диаграммами плавкости (состав — свойство). Сплавы силикатов и алюмосиликатов обладают способностью к переохлаждению и образованию стекловидных шлаков, а это обстоятельство осложняет задачу экспериментального исследования. [c.355]

Диаграмма плавкости 6—171 Шлако-алебастровые плитки — Хранение 14 — [c.347]

По диаграмме плавкости температура плавления такого шлака 1300° С. Так как в шлаке содержится 200/о примесей, то действительная температура плавления ещё ниже. Вязкость шлака по диаграмме равна 8 пуазам. Основ-40 [c.170]

Ранее приведенные диаграммы плавкости систем, естественно, не могут полностью объяснить процесс образования шлаков, так как практически для расплавления легкоплавких примесей и минерализующих добавок требуется очень высокая температура. Основная причина этого явления состоит в том, что всякая масса шлака представляет собой неоднородную смесь, а каждый компонент ограничен поверхностью. Следовательно, реакции могут протекать, главным образом, на поверхности отдельных зерен комнонентов, что практически не дает им возможность дойти в процессе резки до равновесного состояния. Однако рассмотренные выше диаграммы состояния позволяют с известным приближением выбрать необходимый состав шлака, при котором процесс резки будет протекать устойчиво. Кроме того, используя приведенные диаграммы плавкости систем, возможно также определить примерный оптимальный состав флюса для резки. Для этой цели по диаграмме состояния выбирается состав шлака в весовых процентах, обеспечивающий наиболее жидкотекучую смесь. [c.16]

По диаграмме плавкости шлаковой системы выбирается состав, обеспечивающий наиболее жидкотекучую смесь, и определяется процентное содержание требуемых компонентов, необходимое для получения шлака данной консистенции. [c.11]

Требуемый состав шлака, выбираемый по диаграмме плавкости, % 1 Ла [c.12]

Г. Б. Евсеев и А. В. Тихомиров [5], используя диаграммы плавкости шлаковых систем, рассчитали составы некоторых флюсов для резки бетонов на портландцементе. Предложенные ими флюсы представляют собой смеси железного и алюминиевого порошков в соотношении (по массе) 4 1—6 1. Флюсы таких составов, как отмечают авторы, позволяют получить жидкотекучие шлаки, вязкость которых при температуре выше 1350°С не превышает 0,5 пз. Кроме того, на некоторых заводах для резки нержавеющей стали применяется кварцевый песок, подаваемый к месту реза режущим кислородом. [c.16]

При изучении диаграммы плавкости системы шлаков СггОз — М 0 (рис. 2) можно установить наличие трех эвтектических сплавов при 10, 30 и 70% MgO. Однако прибавка магнезии, как указывают Т. Е. [c.11]

Ранее приведенные диаграммы плавкости систем, естественно, не могут полностью объяснить процесс образования шлаков, так как практически для расплавления легкоплавких примесей и минерализующих добавок требуется очень высокая температура. [c.16]

Требуемый состав шлака, выбираемый по диаграмме плавкости (в мол. %) Молекулярный (атомный) вес компонентов шлака Атомный вес элемента, образующего шлак Компоненты шлака, пересчитанные в вес. % Количество металла, которое необходимо окислить для получения 1 кг шлака, [c.17]

С понижением температуры растворимость окисла металла в металле понижается, (см. диаграмму плавкости металл — кислород рис. 10.8), и это также способствует уходу окислов в шлак. [c.318]

Описанный выше состав шлаков принято называть минералогическим составом. Для установления этого состава обычно используют два метода 1) петрографический— изучение строения твердых шлаков 2) физико-химический — изучение диаграмм состояния (плавкости) двойных или тройных систем, на которых образованию прочных соединений соответствует появление характерных (острых и открытых) максимумов. В настоящее время при изучении строения шлаков широко применяют и методы рентгенографии. [c.73]

Диаграммы плавкости для сварочных флюсов приведены, например, в работе Н. Н. Потапова. Аналогичным образом строят диаграммы плавкости и для фторидных флюсов. Подбор необходимой температуры плавления сварочного шлака осуществляют изменением его состава (чаще всего изменяя содержание СаР2). [c.357]

Важнейшими физическими свойствами шлаков являются вязкость (зависит от химического состава и температуры шлака) и плавкость (зависит от химического состава). На фиг. 319 приведена диаграмма плавкости шлаков, состоящих из СаО, AlaOg и SiOj, а на фиг. 320 — 322 — диаграммы вязкости шлаков в пуазах при 1400, 1500 и 1600° С. Данные вязкости некоторых жидкостей приведены в табл. 173. С повышением температуры вязкость всех жидкостей сильно уменьшаете . [c.170]

Диаграммами плавкости и вязкости шлаков пользуются следующим образом. Предположим, что в состав ваграночного шлака входит Збо/о SiOa, 120/0 AljOg, 320/0 СаО и 20 /о FeO - - MgO + МпО. Нужно пересчитать состав шлака на три первых компонента [c.170]

При изучении диаграммы плавкости системы шлаков СггОз — MgO (фиг. 3) можно установить наличие трех эвтектических сплавов при 10, 30 и 70% MgO. Однако прибавка магнезии, как указывают Красенская, Ясиновский и Гончаров [7], дает повышение температуры плавления от 2350° до 2600°. В связи с этим Б. П. Селиванов [24] пришел к выводу, что разжижение мартеновских хромистых шлаков может быть осуществлено только путем разжижения той среды, которая остается в шлаке после образования хромитов. Для этой цели, как указывает автор, общая масса жидкоплавких составляющих шлака должна быть увеличена за счет ввода в шихту флюсов с таким расчетом, чтобы процентное содержание окиси хрома в массе щлака не превыша- [c.11]

Обсуждение этих данных [12] показывает, что наблюдаемые закономерности связаны с микронеоднородностью силикатных расплавов и определяются соотношением симметричных Ре—О—Ре и 51— О—51 и несимметричных Ее—О—51 и Са—О—51 ситуаций. Возможность существования симметричных ситуаций в железистосиликатных шлаках согласуется с пологим максимумом на диаграмме плавкости системы ЕеО—510г [13] и вытекает из современной теории жидких шлаков [14]. [c.74]

ОСНОВНОГО шлака обеспечивается высокая степень десульфурации металла. Фторид кальция был введен как бескислородный компонент, разжижающий шлак и делающий его более подви/ ным и активным, а глинозем — как очень стойкий оксид, амфотерный по химическим свойствам. По диаграммам плавкости было определено соотношение компонентов шлакообразующей основы СаО А1.,0з aF, = 1 2 9, при котором обеспечивается температура плавления шлака около 1300 X. [c.387]

На рис. 4.8 приведена диаграмма плавкости шлаковой системы MgO—AI2O3—SiOg. В пересчете только на указанные составляю щие составы перечисленных керамических флюсов располагаются преимущественно в центральной части тройной диаграммы, где наиболее низкие температуры плавления шлаков. [c.439]

В соответствии с диаграммой плавкости системы ЗЮг —MgO —СаО —АЬОз наиболее легкоплавким (1300°С) является шлак состава, % (по массе) СаО = 21,5 MgO = 9 Si02=45 А120з=24,5. Количество элементов, которое необходимо окислить для получения 1 кг шлака указанного состава, кг [c.11]

Следовательно, для поверхностной кислородно-флюсовой резки флюс будет состоять из 25 вес. % алюминиево-магниевого порошка и 75 вес. % силикокальция. Таким образом, используя диаграммы плавкости шлаковых систем, можно практически с достаточной точностью определить составы флюса для резки. Составы некоторых флюсов, рассчитанные по вышеприведенной схеме, а также температуры плавления шлаков указаны в табл. 4. [c.18]

С достаточной степенью приближения флюс АН-22 можно отнести к шлаковой системе СаО — СаРг — АЬОз — SIO2. Эта система мало изучена. Некоторые сведения о температурах плавления шлаков этой системы может дать разрез системы СаО — СаРг — АЬОз — SiOg с 10% СаРг и диаграммы плавкости системы СаО — MgO — АЬОз — Ог с 20 и 30% глинозема [63]. Введение 10% СаРг в систему СаО—-АЬОз — SiOz смещает границы полей первичной кристаллизации и снижает температуру ликвидуса на 100—120° С [41]. Таким образом, введение во флюс 1% СаРг снижает температуру плавления его примерно [c.142]

Фосфаты железа являются неустойчивыми при температурах конца плавки. Например, при 1600° С коэффициент распределения фосфора между шлаком, состоящим в. основном из оксидов железа, и металлом примерно такой же незначительный, как при распределении между кислым шлаком и металлом (1—3). При этих температурах наиболее устойчивым является фосфат ЗСаО-РгОб, который по сравнению с другими фосфатами кальция имеет наибольшую температуру плавления и самый острый максимум на диаграмме плавкости СаО—Р2О5. Поэтому в конечных стадиях плавки дополнительным условием обеспечения процесса дефосфорации металла является протекание реакции [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...