Расход теплоты максимальный

Схемы тепловых сетей. В соответствии с нормативными документами схемы тепловых сетей принимаются тупиковыми, а при расчетном расходе теплоты в магистрали 350 МВт (300 Гкал/ч) и более при отключении любого участка этой магистрали в схеме сетей должно предусматриваться резервирование подачи теплоты по перемычкам от других магистралей того же или смежного района или от других источников теплоты таким образом, чтобы обеспечить подачу потребителя не менее 70% суммарного расчетного расхода теплоты (максимального на отопление и вентиляцию и среднечасового на горячее водоснабжение). [c.18]

Расчетный (максимальный) расход теплоты (Вт) на технологические нужды [c.214]

Максимальная теплопроизводительность отельной, МВт (ккал/ч) будет определяться суммарным расходом теплоты [c.304]

При максимальном расходе теплоты на отопление и вентиляцию [c.163]

В табл. 7.2 приведены данные о работе котельной с тремя комбинированными котлами, выполненными с дополнительной конвективной шахтой на базе серийных водогрейных котлов типа КВ-ГМ-50. Такая котельная может обеспечить в течение всего года постоянную выработку до 90 т/ч пара при одновременном покрытии максимального расхода теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение до 100 Гкал/ч. При переводе одного из комбинированных котлов в период самого холодного месяца зимы на работу в чисто водогрейный режим количество излишков пара, которое нужно направлять во все периоды времени на подогрев сетевой воды, ничтожно и не превышает 2—3 т/ч. Если все три котла работают в течение всего периода в комбинированном режиме, количество излишков пара, которое нужно направлять на подогрев сетевой воды в пе- [c.167]

Согласно Строительным нормам и правилам (СНиП П-36-73 [9]) максимально часовые расходы теплоты на отопление и вентиляцию жилых, общественных и производственных зданий и сооружений должны определяться при проектировании тепловых сетей по расчетным расходам теплоты, приведенным в типовых или индивидуальных проектах соответствующих зданий или сооружений. [c.312]

Расчетный максимальный расход теплоты на отопление жилых зданий, Дж/ /с или ккал/ч, [c.316]

Максимальный расход теплоты на вентиляцию [c.316]

При определении расчетных (максимальных) тепловых нагрузок источников централизованного теплоснабжения (ТЭЦ и районных котельных) расход теплоты на горячее водоснабжение учитывается по среднему значению за отопительный период. [c.317]

По СНиП II 36-73 допускается снижение подачи теплоты в аварийных условиях до 70 % суммарного расчетного расхода (максимально-часового на отопление и вентиляцию и среднечасового на горячее водоснабжение). Для предприятий, на которых не допускаются перерывы в подаче теплоты, должны предусматриваться дублированные или кольцевые схемы тепловых сетей. Расчетные аварийные расходы теплоты должны приниматься в соответствии с режимом работы предприятий. [c.327]

Удельный расход теплоты этой турбины при максимальной мощности был около 8500 кДж/(кВт>ч) [ 2030 ккал/(кВт ч)], что на 11% ниже, чем турбиной К-ЮО-90-2 ЛМЗ для параметров пара 8,8 МПа и 723 К. В этой экономии значительная роль принадлежала промежуточному перегреву пара, за счет которого удельный расход теплоты турбиной снижался приблизительно на4%. [c.66]

На этой основе УТМЗ [2] выполнил эскизный проект трехцилиндровой турбины ТК-275/300-240 для начальных параметров пара ро = 23,5 МПа и to = 838 К. В этой турбине потоком теплового потребления вырабатывается 125 МВт и конденсационным потоком 150 МВт. Максимальная электрическая мощность на конденсационном режиме — 300 МВт. Из-за особенностей турбин с отборами пара (потери от дросселирования в регулировочных ступенях, повышенные выходные потери и пр.) удельный расход теплоты турбиной типа ТК на номинальном конденсационном режиме приблизительно на 3,5% больше, чем турбиной К-300-240. Время работы турбины при номинальной мощности принималось 1500—3500 ч. Коэффициент теплофикации был принят равным 0,5 во время работы с номинальной тепловой нагрузкой и большим при частичной тепловой нагрузке. [c.109]

Для промперегревателя обычно используется отбираемый из ЦВД и свежий пар, чем и определяется максимальная температура перегрева (на 15—40° меньше а). Перегрев свежим паром снижает к. п. д. цикла, но потери от влажности пара в ЦНД существенно уменьшаются и повышается надежность турбины. ПП используют в тех случаях, когда путем сепарации нельзя достигнуть допустимой степени влажности в конце расширения. Выгодно применять двухступенчатый перегрев сначала паром из отбора, а затем свежим, причем оптимальное повышение энтальпии пара — приблизительно одинаковое в каждой ступени. Часто допускают отступление от такой разбивки ступеней ПП из-за удобства организации отбора пара (за внутренним цилиндром ЦВД). Добавляя перегрев отбираемым паром, можно снизить расход теплоты установкой приблизительно на 0,5%. Благодаря применению СПП, существенно уменьшаются потери от влажности в ЦНД. [c.112]

Турбины выполняются с двумя и тремя ЦНД, как указывалось, для двух давлений рк- Но даже для рк = 5,4 кПа третий цилиндр при максимальной мощности турбины снижает удельный расход теплоты приблизительно на 2%. Однако этот выигрыш быстро снижается с уменьшением объемного расхода пара последней ступенью. Поэтому выбор [c.129]

Фактический удельный расход теплоты для трех нагрузок получен в среднем на 1,48% лучше гарантийного. Для нагрузки 500 МВт удельный расход теплоты, скорректированный на условия гарантий, составил 10953 кДж/(кВт-ч) при гарантиях - 11103 кДж/(кВт-ч). Выдержаны гарантии по максимальной электрической мощности турбины. [c.103]

Основная цель расчета ПТС проектируемого конденсационного энергоблока (электростанции) заключается в определении технических характеристик теплового оборудования (расходов пара, воды и топлива) и энергетических показателей энергоблока (электростанции) и его частей (КПД и удельных расходов теплоты и топлива). ПТС при проектировании рассчитывается при максимальной (номинальной) мощности энергоблока (электростанции) Мэ- Эта величина является исходной в данном расчете и определяет выбор оборудования энергоблока (электростанции). [c.144]

В этом случае максимальное значение экономии достигается при/ — = 0, а сама экономия приближенно может определяться как разность расхода теплоты в цикле Ренкина без регенерации и расхода теплоты в идеальном цикле Карно для тех же температурных пределов. [c.46]

Суммарная теплопроизводитель-ность подогревателей и теплогенераторов должна быть равна максимальному расходу теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Резервные подогреватели и теплогенераторы не устанавливаются. Охлади- [c.61]

Расход теплоты для отопления и вентиляции производственных, коммунальных и жилых помещений является переменной величиной, зависящей от наружной температуры. При понижении наружной температуры расход теплоты увеличивается и достигает максимума в период наиболее низких наружных температур. Максимальная тепловая нагрузка на отопление и вентиляцию помещений часто вдвое превышает среднюю за отопительный период. [c.65]

Из рис. 4.7 видно, что характер кривых для различных районов страны несколько различается. Так, для северных районов (кривая I) расход теплоты на отопление снижается сравнительно медленно (низкие температуры держатся долго), а расход теплоты в конце отопительного периода (/ioi = l) составляет при-мер[)о 15% максимального. [c.65]

Для южных районов (кривая 5) характерно быстрое снижение расхода теплоты на отопление в зимне. время, а тепловая нагрузка в конце отопительного периода составляет примерно 30% максимальной. [c.65]

На рис. 4.9 показан характерный для средней полосы СССР годовой график расхода теплоты на отопление и горячее водоснабжение, Расход теплоты при расчетной для данной местности температуре наружного воздуха, так называемая присоединенная максимальная часовая нагрузка Qnp, измеряется ординатой 1-2. [c.69]

Максимально возможный расход теплоты на турбины ТЭЦ [c.257]

Равномерность температуры в проходных печах достигается правильным размещением радиационных труб по длине печи. В зоне нагрева, где требуется максимальный расход теплоты, трубы устанавливают по возможности ближе друг к другу, и Число их на единицу объема печи значительно больше, чем в остальных зонах печи, где расход теплоты незначителен (рис. 28). Такое размещение радиационных труб является технически и экономически оправданным. [c.483]

При сравнении дистилляционных опреснительных установок различного типа обычно сопоставляют их тепловую и общую экономичность. При этом предпочтение при выборе отдается той установке, которая при наибольшей производительности и наилучшем качестве получаемой воды имеет наименьший расход теплоты, максимальный показатель греюш,его пара и минимальную стоимость дистиллята. Эти показатели в значительной мере зависят от источника энергоснабжения, а следовательно, и целевого назначения установки, связи ее с энергообеспечивающим циклом и его параметрами, от принятой схемы подготовки исходной воды. [c.62]

Для потребителей с максимальным расходом теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водо- [c.168]

Максимальный расход теплоты на отопление Qo определяется по так называемому расчетному значению наружной температуры для отопления ia.o, равному значению средней те.чпературы наиболее холодных пятидневок, взятых из восьми [c.314]

Конденсационные турбины вначале были спроектированы для расчетного режима O.SiVmax, и эта МОЩНОСТЬ считалась номинальной. Обводное регулирование этих турбин было предназначено для обеспечения максимальной мощности и для работы в случае допускавшихся отклонений начальных и конечных параметров. Такое же назначение имел и последний клапан соплового регулирования. Всегда, конечно, завод предусматривал и некоторый запас в расходе пара. Так как открытие перегрузочного клапана было сопряжено с понижением к. п. д. турбины, а в области больших расходов пара ухудшался еще и вакуум, то на режимах максимальной нагрузки увеличивался удельный расход теплоты установкой по сравнению с экономическим режимом. [c.12]

Удельный расход теплоты q . Как указывалось, в современных турбинах для АЭС значительное количество пара отбирается не только в систему РППВ, но также для технологических нужд и на теплофикацию. Это существенно повышает тепловую эффективность установки. Но в связи с дополнительными отборами пара удельный расход теплоты установкой теряет свою универсальность как характеристика качества турбины. Даже оценка этого показателя при отключенных дополнительных отборах пара не решает вопроса, поскольку проточная часть турбины рассчитывается при их наличии и это сказывается на к. п. д. отсеков и на дросселировании пара регулировочными клапанами. Чтобы исключить, хотя бы в некоторой мере, эти влияния, следовало бы в качестве сравнительного показателя выбирать режим с полностью открытыми регулировочными клапанами и при максимальной мощности турбины, причем к этой мощности, как принято, добавлять мощность питательного турбонасоса, а дополнительные отборы отключать. Такой показатель давал бы оценку эффективности собственно турбины совместно с РППВ. [c.118]

Как показали проведенные экспериментальные исследования автоматизированных ЦТП [129], в зависимости от технологической схемы, метода регулирования отпуска теплоты и применяемых регу яторов экономия теплоты за счет автоматизации ЦТП может со1 тавлять 2-10% годового расхода теплоты на отопление. При этом минимальная экономия теплоты может быть достигнута только в период срезки температурного графика, а максимальная — за счет дополнительного учета бытовых тепловьщелений, программного снижения температуры воздуха в помещениях и коррекции температурного графика в течение всего отопительного сезона. [c.142]

При работе в режиме с полностью открытыми клапанами максимальная электрическая мощность турбины достигла 536 МВт, а удельный расход теплоты составил 10480 кДж/(кВт-ч). Опытный удельный расход теплоты, средний по трем гарантийным режимам, на 2,6% ниже расчетного значения. Характеристики вспомогательного оборудования, используемого в тепловой схеме турбоустановки (турбопитательный насос, горизонтальные ПВД, ПНД), соответствуют расчетным характеристикам. [c.103]

В результате испытаний получено, что гарантии ХТЗ по экономичности выдержаны с превышением максимальная электрическая мощность турбоагрегата при гарантийных условиях составляет 1160 МВт против 1 i 14 МВт по гарантиям. Удельный расход теплоты при этом мюшмален и равен 10073 кДж/(кВт-ч). Средний удельный расход теплоты по четырем гарантированным нагрузкам на 1,6% лучше гарантийного. [c.104]

Выражение (2.10) относится к утечке из части высокого давления турбины с промежуточным перегревом, т. е. к случаю, когда отведенный из турбины пар не проходил промежуточный перегреватель и, следовательно, уменьшение мощности связано также с уменьшением количества теплоты, сообщаемой пару в котле, Чтобы и в этом случае определить максимальное изменение мощности при неизменном расходе теплоты Qo, нужно учесть возможную работу в установке за счет теплоты Ai , равную произведению Ai"" на абсолютный внутренний КПД цикла (TjApn) тогда получим [c.62]

Для режима, при котором донолнительный пропуск пара невозможен (значения максимальных расходов пара в конденсаторы теплофикационных турбин приведены в [4] ), подвод в систему регенераций теплоты приводит при постоянной мощности турбины. V к снижению расхода теплоты на турбину, МДж/с [c.128]

На рис. 1-33 показана схема ЭТК с максимальным энергетическим (топливным) использованием органической части сланца. Здесь также установлено 16 агрегатов УТТ-3000. Однако глубина дальнейшей переработки получающихся продуктов значительно сокращена. В частности, перерабатывается лишь бензин с получением бензола (3,7 тыс. т/год), метилбензола (3,5 тыс. т/год) и сольвента (9,2тыс. т/год). В результате выход химических продуктов получается значительно меньшим, чем по схеме (см. рис. 1-32), за исключением фенола, который вырабатывается в таком же количестве (2,5 тыс. т/год). Все получаемые продукты термического разложения используются в качестве энергетического топлива. В частности, в данной схеме на ГРЭС сжигается 2,02 млн. т/год топочного масла и 0,762 млн. т/год газа пиролиза. Мощность ГРЭС при этом возрастает до 2062 МВт, выработка электроэнергии до 10,3 млрд. кВт-ч/год. На ТЭЦ сжигается топочное масло и сланцевая пыль. В связи с сокращением расхода теплоты на собственные технологические потребности выработка электроэнергии на ТЭЦ вырастает до 0,963 млрд. кВт-ч/год. Доля энергетических (топливных) продуктов от потенциального тепла сланцев здесь составляет 91,1%, доля химической продукции, отпускаемой внешнему потребителю, 0,5%. Сравнение экономических показателей производства электроэнергии по этой схеме с прямым сжиганием сланца показывает, что суммарные капитальные затраты снижаются на 11,2 %, а эксплуатационные расходы на 14,5% [9]. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...