Компоновка котла

Можно, такие котлы (обычно водогрейные малой производительности) существуют. Эта компоновка котла называется башенной, но она применяется редко, когда можно обойтись без дымососа (работать на естественной тяге при высокой температуре уходящих газов) и установить дымовую трубу над котлом. [c.216]

Компоновка котла — взаимное расположение его радиационных и конвективных газоходов (рис. 112). Котлы имеют П-, Т-, U-, башенную и многоходовую компоновки. В отечественной энергетике наибольшее распространение получили П- и Т-образные компоновки (рис. 112, а, б). Топка в них занимает подъемный (радиационный) газоход. В соединительном (горизонтальном) и опускном (конвективном) газоходах расположены перегреватели, экономайзеры, выносные переходные зоны, трубчатые воздухоподогреватели. Для котлов типа Е возможна компоновка с совмещением стен радиационного и конвективного газоходов. Преимуществом П- и Т-образных компоновок является возможность размещения тяжелого тягодутьевого оборудования на нулевой отметке. В результате каркас котла или здания освобождается от вибрационных нагрузок, возникающих при работе дымососов и вентиляторов. Для очистки поверхностей нагрева, расположенных в опускном газоходе, от загрязнений может быть применена дробеочистка, [c.173]

Каменный уголь 26 Каркас котла 11, 128 Клапан 122 Клапан-мигалка 149 Коллектор 9, 14, 89 Компенсатор 120 Компоновка котла 173 Конвективная шахта 17 Конденсационная электростанция 4 Контур циркуляции 14, 232 Коррозия 113, 153 Котел 4. 8 [c.258]

Компоновка котла 157 Котел водотрубный 157 [c.422]

Многоходовые компоновки котлов могут иметь газоходы в горизонтальной или вертикальной плоскости, при продольном или поперечном смывании поверхностей нагрева. [c.242]

На Чигиринской ГРЭС будет установлено оборудование, выпускаемое отечественными предприятиями паровая турбина мощностью 800 МВт, с параметрами пара 240 кгс/см , 540° С котлоагрегаты паропроизводительностью 2650 т/ч, с параметрами пара 255 кгс/см , 540/540° С (промперегрев 36,5 кгс/см и 545°С) котлы с уравновешенной тягой. Компоновка котла Т-образная, с топкой, вытянутой по фронту котла. Коэффициент полезного действия (брутто) котла при работе на угле равен 91,5%. [c.113]

Учитывая величину затрат, в компоновках котло-агрегатов ЗиО ППТО преимущественно располагаются на потолке котлоагрегата. [c.33]

При П-образной компоновке котла конвективные горизонтальные пароперегреватели размещают в подъемной шахте топки (за фестоном), в соединительном горизонтальном газоходе или в опускной шахте. [c.140]

В открытых компоновках котлов защита наружных слоев обмуровки от воздействия атмосферных осадков производится асбоцементными листами, войлоком, пропитанным асфальтом, или обмазками толщиной 3—4 мм (глина 30 %, асбест 30 %, минеральное масло 13 %, кузбасслак 13 % и битум № 5 —14 %). [c.189]

При П-, N- и Т-образной компоновках котла можно считать самотягу для всей задней шахты сразу по общей высоте шахты и по полусумме температур газов на входе в шахту и на выходе из нее. [c.37]

Рис. 78. Компоновка котла-утилизатора судовой ПГУ мощностью 35 000 л. с.

В рассматриваемой модификации П-образной компоновки котла воздухоподогреватель относится вниз и соединяется по газовой стороне с змеевиковыми поверхностями узким газоходом, оставляющим достаточно простора в области задних горелок. Иногда вертикальная ось воздухоподогревателя смещается по отношению к оси змеевиковых пакетов, размещаемых в верхней части газохода. При этом воздухоподогреватель может быть размещен вне главного здания котельной. [c.95]

Рис. 3-3. Башенная компоновка котла с поворотом газов для устройства дробеочистки.

В установках пара сверхкритиче-ских параметров с аустенитными паропроводами, одно- или двукратным промежуточным перегревом сокращение расстояния между местом выхода пара в котельном агрегате и входа пара в турбоагрегат приобретает особо большое значение. С этой точки зрения П-образная компоновка котло-агрегата имеет определенные недостатки, так как она связана, во-пер-вых, с довольно большим вертикальным расстоянием между указанными, точками выхода и входа нара и, во-вторых, с тем, что место за котлом обычно занято золоуловителями, дымососами и трубой, а перед котлом— бункерной и деаэраторно-насосной этажеркой, из-за чего длина паропровода по горизонтали увеличивается на 12—15 м. [c.98]

Расчеты показали, что применение U-О бразной компоновки котла для блока 300 Мет на 300 ата, 650/565/565° С вместо П-образной компоновки позволяет при прочих равных условиях снизить расход топлива более чем на 1 % за счет уменьшения падения давления пара в паропроводах, а также сократить стоимость паропроводов. Этот фактор, влияющий на выбор компо-повки котлов, не является единственно определяющим, но при переходе к очень высоким параметрам пара, н особенно при двукратном промежуточном перегреве, с ним необходимо считаться. [c.99]

Фиг. 7-18. Схемы компоновки котла до (а) и после б) реконструкции.

Рис. 7-3. Схема компоновки котла при регулировании промежуточного перегрева с использованием паропарового теплообменника (вариант № 1, котел ПК-41).

Рис. 7-4. Схема компоновки котла без регулирования промежуточного перегрева пара (вариант 2) (обозначения те же, что и на рис. 7-3).

Конструкторский расчет располагаемых в соединительном газоходе поверхностей проводится при известном размере входного окна (из расчета топки). При сжигании газа и мазута ввиду отсутствия золы (Ар = 0) нижняя часть газохода может быть выполнена горизонтально. Для твердых топлив с целью обеспечения ссыпания частиц золы угол наклона нижнего ската не должен быть меньше 45°. В конце газохода допускается горизонтальный участок длиной до 0,8—1 н- Ширина газохода равна ширине fli топки по фронту. Протяженность его по ходу газов зависит от числа размещаемых в нем поверхностей, вида компоновки котла, способа расположения горелок. Так, фронтальная и боковая, а при одновихревой схеме и тангенциальная компоновки горелок не лимитируют протяженности соединительного газохода. В то же время встречная или встречно-смещенная компоновки горелок на фронтальной и задней стенках топки требуют определенного расстояния между радиационной и конвективной шахтами по условиям размещения, ремонта и обслуживания как самих горелок, так и пыле- и воздухопроводов. Несколько проще решаются вопросы при выполнении воздухоподогревателя выносным (см. рис. 70). [c.212]

Рис. 5-2. Компоновка котла ДКВр-4-13-250 с шахтной торфяной топкой Т1-900 (обозна-

Рис. 5-3. Компоновка котла ДКВр-6,5-13-250 с топкой скоростного горения для сжигания древесной щепы.

Компоновка котла типа ДКВр-10-13-250 с газомазутной топкой показана на рис. 7-10. [c.109]

Компоновка котла выполняется по двухходовой схеме. В первом газоходе расположена топка и часть конвективных поверхностей нагрева над топкой. Во второй шахте, стены которой не охлаждаются, помещены оставшиеся конвективные поверхности и воздухоподогреватель. Между первым и вторым конвективными газоходами в зоне температур дымовых газов от 300 до 500 С расположены циклоны (рис. 5,25). Частицы, улавливаемые циклоном, возвращаются в топку котла через псевдожидкий затвор. [c.223]

Весьма важен вопрос о выборе единичной мощности горелок, которая в принципе не имеет ограничений и может быть доведена до любой практически необходимой величины. Известно, что чем крупнее горелки, тем ниже их стоимость и расходы по обслуживанию. Возможность автоматизации и порционирования расхода воздуха и топлива не является самостоятельным преимуществом крупных горелок, так как при соответствующем увеличении штата обслуживающего персонала и материальных затрат они могут быть обеспечены при любом числе горелок. Крупные горелки существенно упрощают компоновку котла, всей связанной с ними вспомогательной аппаратуры и трубопроводов. Вместе с тем представляется достаточно очевидным, что смешение больших масс воздуха и топлива связано с дополнительными трудностями. Действительно, опыт показывает, что с ростом мощности горелки при прочих равных условиях растет и выходная скорость воздуха (рис. 3-30). Так, если для горелок мощностью 1-2 rhi достаточна скорость около 25 м сек [Л. 3-18, 3-53], то 7—2002 97 [c.97]

Рис. 5-5,- Компоновка котла ДКВР-Ю-13 с вертикально-щелевыми горелками.

Котельные агрегаты обоих блоков выполнены однокорпуоным и с башенной компоновкой. Котлы не имеют дымососов и предназначены для работы под наддувом (рис. 2-18). [c.84]

Завод выполнил и другой вариант компоновки котла — однокорпусный. Характерно, что для того, чтобы избежать усложнения трассы и удлинения пылевоздухопроводов, в данном варианте запроектированы два раздельных предтопка с разрывом между ними в 4 ООО мм. Этот проход используется для прокладки пылепроводов аналогично первому варианту. Расположение горелок — также а фронтовой и задней стенах предтопков. В остальном котел выполнен однокорпусным, но верхняя часть топочной камеры (выше 7 750 мм) делается более широкой — 27 ООО мм (по осям труб). (Глубина топки в этой части—7 920 мм конвективного газохода—5 500 мм. По осям колонн ширина и глубина котла составляют 28 200 и 16600 мм. [c.92]

Описанные особенности компоновки паросиловой установки с П-образ-НЫ.МИ котлами имели место и на электростанциях с начальным давлением пара 35 и 100 ата. В них отмеченные недостатки не сказывались благодаря групповой компоновке котлов и турбин, применению дешевых труб для паропроводов и отсутствию промежуточного перегрева пара. С переходом к блочной к0М(П0Н0вке котлов и турбин, к одно- и двукратному промежуточному перегреву, а также с применением все более дорогих сталей (особенно аустенитных) для паронроводов недостатки П-образной компоновки котлов становятся все более и более ощутительными. Аустенитные паропроводы для свежего пара прокладываются в несколько ниток, так как толщина стенки трубы но ка ограничена условиями надежной сварки величиной до 25—30 мм. Для паропровода системы вторичного перегрева во избежание потери экономичности цик- [c.98]

Для того чтобы тепловосприятие второй, радиационной, ступени пароперегревателя не превышало QIH = = 50 тыс. ккал1м -ч, нужно разместить поверхности этой ступени в отдалении от ядра факела (например, при П- образной компоновке котла—в верхней части топки). Как показывают выполненные для аналогичных компоновок расчеты, такая радиационная ступень вместе с небольшой 1толурадиационной ступенью (третьей) -не может обеспечить требуемую стабильную характеристику пароперегревателя. [c.121]

Довольно детально разработаны вопросы пуска и останова прямоточных котлов сверхкритического давле-1 ия (950 г/ч, 255 ата, 585/570° С) ТКЗ и ЗиО, работающих в блоке с турбинами 300 Мет. Оба завода разработа-двухкор пусную компоновку котлов. При этом одним из принципиальных отличий является то, что ЗиО выполняет котлы с симметричными корпу-( ами, а ТКЗ котлы, в одном из корпусов которых размещен только первичный, а в другом—только вторичный пароперегреватели. [c.203]

Продольный разрез котла 67-СП, предназначенного для работы на подмосковном угле с шахтными мельницами, показан на фиг. 1-5а. Общая компоновка этого котла сходна с компоновкой котлов высокого давления с естественной циркуляцией, выпускае- [c.18]

Первые установки с вторичным перегревом пара (обычно небольшой мощности) не были связаны с блочной компоновкой котлов и турбин. Однако широкое распространение промежуточного перегрева пара началось при повсеместном применении в крупной энергетике моно- и дубль-блоков. Это объясняется тем, что равномерное распределение по котлам пара, направляемого на промежуточный перегрев, представляет собой нелег- [c.5]

Ввод рециркулируемых газов в выходную часть топки (т. е. при обычной компоновке котла—в верхнюю ее часть) практически не влияет на радиационный теплообмен. Происходит лишь пе рераопределение тепловосприя-тий в конвективных поверхностях нагрева, )расположенных между местами отбора и ввода рециркулируемых газов. В поверхностях нагрева, расположенных непосредственно за местом ввода, восприятие тепла снижается, так как уменьшение температуры газов в данном месте влияет на теплообмен сильнее, чем увеличение их расхода. По мере приближения к месту отбора рециркулируемых газов температура продуктов сгорания восстанавливается до ее значения при отсутствии рециркуляции, а в месте отбора даже превосходит это значение тепловосприя-тие поверхностей нагрева увеличивается по сравнению с работой котельного агрегата без рециркуляции газов. [c.133]

Разделительные стенки в газоходах или расчленение газоходов, усложняющие конструкцию и компоновку котла большое количество громоздких Ш иберов и их плохие регулировочные характеристиюи, утяжеляющие автоматическое управление ими ухудшение использования поверхностей нагрева при частичных нагрузках или при отклонении фактического режима от расчетного — все это недостатки байпасирования газов. Они могут быть устранены по мере накопления опыта. [c.175]

Рис. 7-5. Схема компоновки котла с регулированием промежуточного перегрева пара методом байпасирова-ния пара в газовой ступени промежуточного пароперегревателя (вариант 3). в — клапан парового байпаса. Остальные обозначения те же, что и на рис. 7-3.

Рис. 7-6. Схема компоновки котла с регулированием промежуточного перегреза пара методом рециркуляции дымовых газов (вариант 4).

Последние годы характеризуются ростом единичной мощности котельных агрегатов электростанций и повышением параметров пара. Основно- схемой стала блочная компоновка котла и турбины. Разработано большое число новых типоразмеров паровых котлов высокого и закритичеокого давления с температурой перегретого пара 540 и 570 С. Значительно усложнились конструкции пароперегревателей, а обихая компоновка котла во м ногом стала определяться условиями размещения их и принятыми шособами регулирования температуры пара. Все это требует специального рассмотрения существующих конструкций и режимов работы пароперегревателей. [c.3]

При П-образной компоновке котлов высокого давления пароперегреватель устанавливают в горизонтальном тазоходе за фестоном, а в котлах среднего давления — за развитым конвективным пучком. [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...