Остаточные экструзии

Боковое расширение (ез( 2)>1), обнаруженное Ной-бертом и Саундерсом в опытах по остаточной деформации в каучуке, интересно также в связи с боковым расширением при свободном восстановлении после стационарного сдвигового течения в эластичной жидкости, которое предсказывается теорией главы 7. Согласно сеточной теории эластичной жидкости, суш,ествует аналогия между этими двумя эффектами, которые обусловлены введением в гауссову сетку двух или более наборов поперечно-боковых связей в состояниях, связанных друг с другом конечными деформациями. По этой причине боковое расширение в каучуке с остаточной деформацией, видимо, родственно эффекту разбухания жидких полимеров в процессе экструзии, если, как предполагалось в предыдущей главе, боковое расширение, предсказываемое теорией эластичной жидкости (после стационарного сдвигового течения), вносит свой вклад в разбухание. [c.323]

Исследования многих авторов посвящены изучению механических свойств металлов, деформированных жидкостью высокого давления. Образцы после прессования жидкостью подвергались последующим испытаниям на растяжение при атмосферном давлении до разрыва. Опыты показали, что деформация экструзией, как и следовало ожидать, сопровождается упрочнением металла. Упрочнение в зависимости от степени деформации происходит с той же интенсивностью, как и при обычной холодной деформации, например волочением или прокаткой. Однако пластические свойства с ростом деформации уменьшаются при экструзии значительно медленней, чем обычно. Ниже по описанной в предыдущих параграфах методике будет показано, как подсчитать степень использования пластичности металла при гидроэкструзии и определить остаточные пластические свойства. [c.215]

Форма волокон и проволоки при прессовании изменяется за счет остаточных деформаций, при этом форма пор определяется главным образом взаимным расположением волокон и проволоки. Шероховатость поверхности пор определяется шероховатостью поверхности ис-ходных волокон и проволоки. Относительная шероховатость поверхности пор в материалах, изготовленных из сеток, проволоки и волокон из проволоки, невелика, так как их поверхность в исходном состоянии имеет низкую шероховатость. Шероховатость поверхности холоднотянутой проволоки / а=0,63-г-0,16 мкм. Шероховатость поверхности волокон, полученных точением, шабрением, шевингованием,, экструзией и другими способами, изменяется в широких пределах. [c.19]

Измерение остаточного электросопротивления усталостных образцов никеля [11] и теоретические представления о движении дислокации внутри УПС [121 подтверждают гипотезу вакансий. Модель swelling имеет хорошее соответствие, когда экструзии можно наблюдать на поверхности чаще, чем интрузии [13—15]. Согласно этому представлению отдельные экструзии должны первыми возникнуть на поверхности образца по swelling (см. рис. 3). Интрузии возникают на границах между УПС и матрицей позже из-за действия надреза экструзионного профиля. Пары экструзия — интрузия (см. [И]) должны быть поздней стадией поверхностного рельефа усталостных образцов (см. рис. 4). Интрузии тождественны микротрещинам, а экструзии представляют собой раннюю стадию образования микротрещин. Гипотеза избыточных вакансий объясняет не только развитие экструзий внутри УПС, но и первую стадию роста трещин вдоль УПС (см. рис. 1). Из вакансий высокой плотности в УПС возникают поры,-а трещины растут от интрузий на поверхности вдоль УПС внутрь образца путем слияния пор. Эту гипотезу подтверждают ТЭМ-иссле-довапия монокристаллов меди [15]. [c.162]

Спеченные титановые полуфабрикаты (прутки, трубы, листы) и детали находят все большее применение в различных отраслях машиностроения, судовом и авиационном приборостроении, химической промышленности и др. В качестве исходных используют порошки, получаемые металлотермией (предпочтительнее восстановление диоксида титана гидридом кальция), электролизом, распылением или гидрированием титановых материалов. Холодное прессование порошка проводят в пресс-формах при давлениях 400 - 500 МПа, а спекание заготовок - при 1200- 1250°С в вакууме. Остаточную пористость 5-10% можно устранить дополнительной обработкой заготовки давлением (ковкой, штамповкой, мундштучным формованием). Иногда титановый порошок подвергают вакуумному горячему прессованию в молибденовых пресс-формах при давлении 50 - 80 МПа. Применяют и более сложные схемы изготовления порошок прокатывают в пористый лист, из которого горячим компактированием в газостате или горячей экструзией в оболочке получают изделие. Титаномагниевые сплавы можно получать инфильтрацией спеченного пористого каркаса из порошка титана расплавленным магнием либо прессованием заготовок из смеси порошков сплава Ti - Mg и титана с последующим спеканием их в вакууме при 950 - 1000 °С. Такие сплавы, содержащие 10-80 % Mg, хорошо обрабатываются давлением (прокаткой, штамповкой, ковкой, экструзией и т.п.). В целом метод порошковой металлургии позволяет повысить использование титана при изготовлении деталей до 85 - 95 % против 20 - 25 % в случае изготовления их из литья. [c.25]

Основные методы изготовления полимерных пленок — экструзия, выдувание и отлив. При экструзии гранулы полимера расплавляют и продавливают его через фильеру, получая толстую, почти неориентированную пленку с определенной структурой, которую повторно нагревают почти до размягчения и производят ее ориентацию. При температуре ниже точки размягчения пленку растягивают в продольном направлении в 5—6 раз, затем в специальной печи —в поперечном направлении. Остаточные напряжения снимают с помощью термофнкса-ции путем термообработки растянутой пленки, затем ее разрезают по ширине и наматывают в рулоны. [c.76]

Полиэтилен терефталат. Методом экструзии перерабатывается в волокно, пленку, ленты прозрачен, как стекло, имеет очень высокую точку плавления. Остаточные напряжения в пленочных материалах могут быть уменьшены посредством нагревания (пленки пригодны для упаковки и т.п.). При дальнейшей обработке пленка приобретает феноменальные свойства прочности и стабильности. Применяется для производства метеорологических воздушных шаров. Металлизированная пленка применяется в воздушных шарах для исследования стратосферы и для изготовления легких зеркал. Непрозрачная пленка с мелкой фактурой поверхности используется в качестве чертежного материала. [c.31]

Ориентационные остаточные напряжения в значительной степени зависят от конструкции детали, количества и расположения мест впуска расплава в форму или общего направления движения материала. Рис. VIII. 3 хорощо иллюстрируёт это положение. Первой причиной возникновения ориентационных напряжений является течение материала по одному или двум направлениям - (одно- или двумерное течение). При этом в направлении потока за счет трения расплава о стенки металлической формы, а также от внутреннего трения между слоями возникает разность скоростей потока по сечению. Напряжения сдвига вызывают деформацию макромолекул и их ориентацию, которая фиксируется при застывании расплава. Если происходит двумерное течение, поток расплава расширяется перпендикулярно направлению его движения. Пример такого течения —. заполнение формы диска от литника, расположенного по центру. Фронт потока в любой момент заполнения формы представляет собой дугу с центром у литника. Расширение расплава происходит неравномерно по сечению. После смачивания стенки формы расплав около нее начинает охлаждаться и застывать, в то время как новые порции расплава будут передвигаться по застывшему слою и одновременно расширяться. Это приводит к возникновению сдвиговых напряжений в направлении, перпендикулярном основному направлению течения потока. Возникает двухосная ориен-тация материала в теле детали, причем доминирующей оказывается продольная ориентация. Следовательно, второй причиной, обусловливающей остаточный характер ориентационных напряжений, является быстрое охлаждение (при литье под давлением, экструзии) и атвердёвание материала после формования. [c.266]

Существуют следующие способы изготовления порошковых материалов высокой плотности горячее вакуумное прессование, горячая и холодная штамповка, экструзия, ковка, ГИП прокатка (табл. 1.3.153). Вакуумным горячим прессованием при 1200 °С из порошковой стали Х23Н18 получают заготовки с у = = 7,77 кг/м . Остаточную пористость можно снизить за счет активации спекания. Это достигается путем использования активных [c.310]

Далее образцы экструдата вулканизовались нри заданном режиме вулканизации (хв - время вулканизации, рассчитанное по критерию Бейли (4.9), при температуре вулканизации Гв = 413 К) для резиновой смеси НО-68-1 и измерялись предел прочности образцов на разрыв, относительное остаточное удлинение до (орэ, бост.э) и после (ор, 5ост.) процесса экструзии. [c.83]

Сравнительный анализ значений предела прочности и остаточного удлинения нри разрыве (рис. 4.8) до (арэ= 80 кг/см, бост.э = 300 %) и после (ар, бост.) процесса экструзии показал их расхождение не более 10 %.Таким образом, в зависимости от пазпачепия готового резинотехнического изделия, от степени ответственности его при эксплуатации можно путем варьирования заданным значением критерия Бейли получать экономию энергозатрат нри вулканизации изделий в котлах высокого давления, в ваппах с расплавом солей и т.д. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...