Гибка — Коэффициент минимального

Гибка 112 — Коэффициент минимального радиуса 141 -- горячая 243 [c.765]

Коэффициент минимального радиуса гибки 141 [c.775]

Кроме того, каждая операция выдвигает свои требования к конструкции получаемой с ее помощью детали, диктуемые техническими возможностями изготовления инструмента и особенностями деформирования. Например, при вырубке размеры деталей не могут быть меньше двух толщин стального листа и 1,2 толщины алюминиевого или медного листа, по условиям прочности инструмента. Наименьшие расстояния между пробиваемыми отверстиями, а также между контуром детали и отверстиями должны быть больше толщины листа. При гибке высота прямой части отгибаемой полки должна быть не менее удвоенной ее толщины. Во всех формоизменяющих операциях технологические требования определяются предельными величинами показателей деформации -минимальным относительным радиусом гибки, предельными коэффициентами вытяжки, отбортовки, обжима. [c.137]

Свойства 3 —22, 431 6 — 342 Гибка — Коэффициент минимального радиуса 5 — 141 [c.407]

Коэффициент минимального радиуса гибки 5—141 [c.438]

Значения коэффициента / , определяющего минимальный радиус гибки для магниевых сплавов [c.141]

Значения коэффициента к, принятые для определения минимальных радиусов гибки металла круглого н квадратного сечения [c.842]

Коэффициенты Кв и K для определения минимальных радиусов гибки металла круглого и квадратного сечений [c.134]

Во-первых, прокладка и изменение трасс движения, диктуемых гибкой технологией производства, осуществляется достаточно просто. При этом трассы, прокладываемые для робота, могут в случае необходимости использоваться и для электрокаров. Во-вторых, транспортные роботы не являются стационарным оборудованием и не требуют особого рабочего места. Для увеличения коэффициента эффективного использования производственных площадей ширина коридора вдоль трассы должна выбираться минимальной с учетом габаритных размеров робота. В-третьих, при одной и той же трассировке Г АП его производительность можно изменять путем регулирования числа запускаемых в эксплуатацию роботов и соответствующей корректировки расписания их работы. В-четвертых, транспортные роботы, получающие питание от бортовых аккумуляторных батарей, экономичнее, чем конвейеры непрерывного действия. Кроме того, они более [c.183]

Высота прямой части отгибаемых стенок (полок) детали (рис. 16, а) должна быть больше двойной толщины полок, т. е. Я — г > 2з при 5 < 5 мм. Если Я — г < 2з, то необходимо в заготовке предварительно выдавить канавки (рис. 15, б) размерами 6 5 и Л= (0,l- 0,3) в или изготовить деталь с полками Я > 2 и затем полки по высоте фрезеровать. Минимально допустимый радиус гибки Лтш = где к — коэффициент. Значения минимального радиуса гибки, приведенного в табл. 27, относятся к радиусам, оформляемым пуансонами. [c.73]

Сгиб - участок профильного сечения, имеющий кривизну, большую, че.м кривизна прилегающих к нему участков (рис. 7). Минимально допустимый радиус сгиба К при свободной гибке, получаемый за одну операцию штамповки, подсчитывают по фор.муле К = /О где I — коэффициент сгиба, зависящий от марки и состояния поставки материала (табл. 12—15) С — поправочный коэффициент, зависящий от угла сгиба определяется по табл. Кб . 9 - толщина материала, мм. [c.157]

Показанный на рис. 1.29 способ расстановки расчетных точек удобен для выполнения тягового расчета на ЭВМ, поскольку все расчетные участки структурно одинаковы каждый состоит из двух частей — криволинейной и прямолинейной, что позволяет составлять алгоритм расчета на ЭВ.М с минимальным числом логических операторов (отсутствие криволинейной части на первом участке компенсируется выбором значения коэффициента огибания ка = 1). Натяжение гибкого органа [c.70]

Число зубьев волновой передачи определяют в зависимости от передаточного отношения, числа волн и коэффициента кратности к из формулы (7.2). Чем больше коэффициент кратности, тем больше разность между максимальной и минимальной деформацией гибкого колеса и выше уровень напряжений в нем. Для снижения напряжений в гибком колесе при его деформации принимают коэффициент кратности к = 1. При увеличении числа волн растут неравномерность распределения нагрузки между зонами зацепления и напр ения в гибком колесе. Обычно конструируют передачи с двумя волнами деформации п = 2. [c.141]

Под гибкостью станочных и гибких автоматизированных систем понимают способность системы приспосабливаться (адаптироваться) к изменению номенклатуры обрабатываемых деталей с минимальными затратами трудовых и материальных ресурсов. Гибкость автоматизированной производственной (станочной) системы характеризуется коэффициентом гибкости К, который можно определить по формуле [c.168]

Гибка является формоизменяющей операцией. При гибке волокна изделия, расположенные внутри угла, сжимаются, а расположенные с наружной стороны угла растягиваются. Минимальный внутренний радиус гибки г определяется по формуле г = зпг, где 5 — толщина заготовки, т — коэффициент для меди т = 0,25 для мягкой стали т = 0,5). [c.169]

Коэффициент Ах вводится для уменьшения люфта передачи, связанного с боковыми зазорами в зацеплении. Люфты образуются при выборе зазоров в размерной цепи кулачок — гибкое колесо под нагрузкой передачи (см. 4.5). На основе расчетов и опыта можно рекомендовать = 0...0,08 большие значения для больших передаточных отношений (t > 150) и для передач, у которых люфт должен быть минимальным. Следует учитывать, что увеличение Дд затрудняет сборку передачи. [c.42]

Изменение кривизны нейтральной линии оболочки гибкого колеса, существенно влияющее на величину возникающих напряжений изгиба, определяется отношением радиуса недеформированной линии (окружности) к минимальному радиусу кривизны этой же линии после деформации. Для рекомендуемой формы упругой линии найдена графическая зависимость максимального изменения величины относительной кривизны от передаточного числа в диапазоне изменения коэффициентов толщины стенки от 2 до 4. При выполнении проектировочного расчета указанной зависимостью можно пользоваться в случае других значений О. Найденное значение рекомендуется для участка расположения зубьев колеса увеличить на 10—30%. [c.95]

Система автоматизированного проектирования в общей структуре приведена в виде схемы на рис. 13.2. Информационную базу программной системы составляют следующие массивы типоразмеры холоднокатаных и горячекатаных листов, полос и лент, характеристики механических свойств металлопроката, нормативы оценки штампуемости металла, техническая, характеристика оборудования, массивы коэффициентов для расчета нормативных параметров раскроя, допустимые коэффициенты вытяжки и других формоизменяющих операций, минимальные радиусы гибки, зазоры между пуансонами и матрицами и т. д. Кодирование чертежа детали и схемы раскроя отражает особенности их геометрического построения. [c.247]

Наименьшие внутренние радиусы гибки (рис. 7.3) листового проката (табл. 7.6), а также прутков круглого и квадратного сечения (табл. 7.7) установлены расчетом по предельным деформациям волокон. В зависимости от толщины листа, диаметра круга или стороны квадрата прутка применяют радиусы гибки, увеличенные в 1,5...2 раза по отношению к минимальным. При минимальных радиусах гибки прутков проявляется искажение профиля в сечении А—А (рис. 7.3). Приведенные в табл. 7.6 и 7.7 данные соответствуют углу сгиба 90° для углов, отличающихся от прямого, радиусы гибки определяют с учетом поправочных коэффициентов, указанных в табл. 7.8. [c.127]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

К - коэффициент, определяюгций положение нейтрального слоя при гибе (табл. 7.2.28) 5 — толщина листового материала, мм. 2. Минимальные радиусы холодной гибки заготовок устанавливаются по предельно допустимым деформациям крайних волокон. Их применяют только в случае конструктивной необходимости, во всех остальных случаях — увеличенные радиусы гиба. [c.1014]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...