Предел текучести экстраполированный

Хрупкое разрушение совершается сколом (рис. 5.1, а) при напряжениях ниже экстраполированного хода температурной зависимости предела текучести. В данной области наблюдается значительный разброс значений разрушающего напряжения. Разброс определяется состоянием металла (литой, рекристаллизованный, деформированный) и качеством подготовки поверхности образца, поскольку разрушение в этой области обусловлено наличием, с одной стороны, внутренних и поверхностных дефектов образца, концентрирующих напряжения, с другой — высоким уровнем сопротивления движению дислокаций, что практически исключает возможность релаксации этих напряжений. Действительно, как показывает оценка с использованием уравнения Гриффитса (5.2), дефект размером порядка 1 мкм должен вызвать разрушение молибдена при напряжениях, не превышающих предел текучести. В случае более крупных дефектов, которые всегда существуют в технических сплавах, особенно литых, разрушение при отсутствии релаксации напряжений может происходить и при более низких напряжениях. [c.205]

В частности, в диапазоне скоростей деформаций 2-10 —2,7-10 1/сек (начальная скорость деформирования до 30—35 м сек) величина экстраполированного предела текучести повышается у меди в 1,38 раза, у дур-алюмина в 1,5 раза. [c.207]

Гд — экстраполированный предел текучести. [c.3]

Так как наибольший интерес представляет часть диаграммы истинных напряжений, относящаяся к большим пластическим деформациям, где ее очертание приблизительно прямолинейно то для практических целей можно ограничиться построением схематизированной диаграммы, которая представляет собой прямую, проходящую через точки с координатами (О, о) и (ек, к), где 5о — так называемый экстраполированный предел текучести,, е и 5к — истинное относительное удлинение и истинное напряжение при разрыве. [c.57]

Экстраполированный предел текучести, кгс/мм [c.281]

Отсюда видно, что в логарифмических координатах можно получить линейную зависимость между 1п Р и 1п d, причем константа к (начальная ордината) играет роль экстраполированного предела текучести оо. а константа п — роль коэффициента упрочнения О. Коэффициент п, будучи различным для разных металлов, равен примерно двум (А1 2,07 Си 2,05 латунь 2,13 серый чугун 2,21 мягкая сталь 2,22 свинец 1,98). Коэффициенты /г и й уменьшаются с увеличением наклепа, например для никеля от 2,4 в отожженном состоянии до 2,05 после сильного наклепа. [c.60]

При правильном построении касательная должна отсекать на оси 05 отрезок, соответствующий экстраполированному пределу текучести <7тэ- [c.16]

Как видно, полученные формулы переходят в формулы (74) при П — О (деформирование без упрочнения с заменой экстраполированного предела текучести а о на напряжение текучести или же на обычный предел текучести о ). [c.92]

Несколько иначе определяется функция Ф( ) в случае среды, описанной уравнениями (3.13). Рассмотрим сначала способ описания функции Ф Р) в случае одноосного напряженного состояния. Для построения полного изменения функции Y 0( r//i(e)—1) необходимо знать полную зависимость а = >=а(8, e). В работе [46] предложен следующий способ определения функции релаксации Ф Р). Зная из эксперимента поверхности a = a(8s, 8) и a = a(8w, e) w — деформация, отвечающая пределу прочности, 8s — пределу текучести), можно определить функцию а = а(8, e) путем экстраполяции между этими поверхностями. В целях упрощения числовых расчетов обе поверхности a(8s, е) и G(sw,e) можно аппроксимировать плоскостями. Тогда значения экстраполированной функции а = а(8, е) будут лежать на плоскостях, соединяющих отрезки [c.31]

Одним из важных факторов является максимальная толщина материала конструкции. Фактически разрушения в конструкциях из низкоуглеродистой стали толщиной менее 20 мм, нормально эксплуатируемых при температуре окружающей среды, происходят реже. Однако с увеличением толщины детали проблема становится более серьезной, так как трудно получить однородные металлургические свойства, а также потому, что показатель вязкости разрушения данного материала уменьшается с увеличением толщины образца, пока разрушение не произойдет при чистом плоскодеформированном состоянии. Значение проблемы также возрастает при наличии более высоких напряжений, возникающих в результате использования материалов с повышенными пределами текучести. В разных материалах могут изменяться соотношения между результатами различных испытаний. Эти факторы затрудняют экстраполирование результатов при переходе к более крупным конструкциям толстого сечения, изготовленным иногда из нескольких материалов. Следовательно, методы 1 и 2 следует использовать с большой осторожностью. [c.239]

В отличие от сплава ВТ14М кривые замедленного разрушения сплава 0Т4-1 с содержанием кислорода и азота в сумме 0,16% (см. рис. 22, б) состоят из двух прямолинейных участков, точка перегиба которых по оси абсцисс при всех температурах соответствует приблизительно выдержке в течение 1 мин. В области высоких напряжений (слева от точки перегиба) отрезки, выражающие зависимость прочности от времени до разрушения, с уменьшением длительности испытания стремятся к величинам предела текучести сплава при соответствующих температурах, постепенно приближаясь один к другому. Справа от точки перегиба отрезки временной зависимости прочности по мере увеличения длительности испытания также стремятся один к другому, и угол их наклона зависит от температуры испытания. Чем выше температура испытания, тем больше расходятся кривые временной зависимости прочности от экстраполированных в область низких напряжений левых отрезков кривых (см. пунктирные и сплошные линии на рис. 22, б). Это, по-видимому, обусловлено развитием динамического деформационного старения сплава в процессе его ползучести под напряжением. Чем выше температура испытания в исследованных пределах (О—75° С), тем эффективнее идет процесс блокировки дислокаций. Это согласуется сданными исследования процесса деформационного старения сплавов титана технической чистоты, которое показало [75], что максимальный эффект блокировки наблюдается при температуре 232° С. [c.55]

Смотреть страницы где упоминается термин Предел текучести экстраполированный : [c.3] [c.588] [c.223] [c.279] [c.279] [c.528] [c.24] [c.121] [c.127] [c.250] [c.5] [c.52] [c.30] [c.20] [c.24] [c.16] [c.13] [c.26] [c.90] [c.119] [c.225] [c.400] [c.331] [c.214] [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...