Хладагент

Возможность расположить устройство вблизи объекта, а в некоторых случаях и возможность органически встроить охлаждающее устройство в конструкцию охлаждаемого объекта, существенно сокращают потери на теплообмен при транспорте хладагента. [c.230]

Схемы реализации вихревых холодильников могут быть различными с использованием как обычной разделительной вихревой трубы, так и вихревой трубы с дополнительным потоком. В работах [84, 111] приведены схемы для охлаждения камеры холода непосредственно газом (рис. 5.3,а), так и охлаждение с промежуточным хладагентом (рис. 5.3,6). [c.231]

Физическая модель исследуемого процесса изображена на рис. 5.16. Поток насыщенного пара с удельным массовым расходом G поступает в плоский канал шириной 25, заполненный проницаемой матрицей высокой теплопроводности Л. Снаружи канал охлаждается потоком хладагента с температурой Г и интенсивностью теплообмена. [c.120]

Например, газовая постоянная аммиака R — 8314/17,032 = 488,16 Дж/(кг-К), а хладагента R12 — R= 8314/120,92 = 68,76 Дж/(кг-К)- [c.17]

Как уже отмечалось, охлаждать жидкость пара регулирующим вентилем можно не только внешним источником, но н паром хладагента, выходящим нз испарителя. Такой процесс осуще- [c.38]

Пароэжекторные холодильные машины работают с затратой тепловой энергии. В качестве хладагента обычно используют воду, охлаждение которой происходит путем ее частичного испарения при вакууме (около 400—1000 Па). [c.40]

Значения В для жидких хладагентов [c.92]

Значения В для рассолов и хладагентов даны в табл. 17.1 и 17.2. Для воздуха в интервале температур —50 °С <. t <. +50 °С [c.92]

Из диаграмм видно, что при одинаковом уровне дроссельных потерь различных хладагентов их влияние на эффективность цикла тем меньше, чем меньшую долю эти потери составляют от [c.131]

Расчетные зависимости при кипении хладагентов [c.205]

Для защиты откачиваемых объемом от попадания рабочих жидкостей вакуумных установок в технике вакуумирования используются вакуумные ловушки, исключающие возможность попадания в откачиваемую полость паров жидкости и масла [65]. Повышение эффективности работы вакуумных охлаждаемых ловушек может быть достигнуто с помощью двухдиффузорной вихревой трубы с конической камерой энергоразделения [31] (рис. 6.14). Вакуумная охлаждаемая ловушка содержит корпус 1 с входным 2 и выходным 3 патрубками и размещенный в корпусе 1 охлаждаемый элемент 4 с каналом 5 для газообразного хладагента, сообщенным с газовым автономным охладителем, содержащим теплообменник-регенератор с линиями прямого 6 и обратного 7 потоков, первая из которых подключена к источнику высокого давления. Газовый автономный охладитель выполнен в [c.304]

Опишем цикл предлагаемой установки изображенный на Т, S-н Р, i — диаграммах (рис. 8.20). В предлагаемой установке в вихревой трубе происходит сепарация конденсата — жидкой фазы хладагента и отвод части несконденсировавшегося газа. Как уже отмечалось, вихревая труба выполняет роль конденсатора и расширительного устройства с переохладителем. После процесса охлаждения 2"—2 рабочее тело через завихритель 13 подается в вихревую трубу 3 в виде интенсивно закрученного вихревого потока. В процессе энергоразделения повышается температура у периферийного потока, перемещающегося от соплового ввода за-вихрителя 13 к крестовине 7. Температура периферийных масс газа на 30—50% выше исходной. Этот факт и высокий коэффициент теплоотдачи от подогретых масс газа к стенкам камеры энергетического разделения 14 приводит к интенсификации теплообмена и уменьшению потребной поверхности теплообмена у конденсатора, а, следовательно, обеспечивает уменьшение его габаритов и металлоемкости. В приосевом вихре, имеющем пониженную температуру за счет расширения в процессе дросселирования и вследствие реализации эффекта Ранка, происходит конденсация. Образовавшиеся капли влаги отбрасываются центробежными силами на периферию. Часть конденсата вытекает через кольцевую щель 18 в конденсатосборник, а другая уносится потоком и вытекает через кольцевое коническое сопло 9 в камеру сепарации 4. По стенкам камеры сепарации жидкая фаза хладагента стекает и отводится в испаритель 10. Из испарителя 10 жидкая фаза прокачивается насосом 11 через охлаждаемый объект 12, охлаждает его и возвращается в испаритель 10. Из испарителя 10 паровая фаза через сопло 17 поступает в вихревую трубу в центральную ее часть в область рециркуляционного течения и через коническое кольцевое сопло 9 выбрасывается в се-парационную камеру 4, откуда в виде паровой фазы всасывается вновь в компрессор 1, сжимается до необходимого давления и вновь возвращается через теплообменник 2 на вход в вихревую трубу 3. По межрубашечному пространству 16 между камерой энергоразделения 14 и кожухом 15 циркулирует охлаждающая [c.397]

Теплообмен при конденсации пара. Конденсация движущегося пара внутри пористого высокотеплопроводного материала, охлаждаемого отделенным сплошной стенкой потоком хладагента, позволяет исключить перенос теплоты теплопроводностью через накапливающуюся на стенке толстую низкотеплопроводную пленку конденсата и тем самым существенно повысить интенсивность теплообмена. [c.120]

В отличие от холодп льного коэффициента Карно, зависящего только от температур кипения и конденсации, холодильный коэффициент цикла с дросселированием зависит дополнительно и от свойств рабочего тела. Выбор типа хладагента для цикла с дросселированием оказывает значительное влияние на степень его термодинамического совершенства. Степень термодинамического совершенства цикла с регул1фующим вентилем определяется отношением холодильного коэффициента Вр. в рассматриваемого цикла к холодильному коэффициенту цикла Карно ек, осуществляемого в том же интервале температур [c.32]

Схема холодильио маншиы и рабочий цикл в s — Т-и i — Ig />днаграммах с учетом всех отмеченных практических изменений представлены на рис. 14,10, Отделитель жидкости 0//< обеспечивает сухой ход компрессора. Жидкий хладагент, поступающий в аппарат после дросселирования и уносимый из испарительной системы паром, отделяется в ОЖ от пара за счет уменьшения скорости движения. Жидкость падает вниз и поступает в испаритель И, а сухой насыщенный пар отсасывается компрессором. В компрессор пар поступает слегка перегретым за счет подогрева во всасывающем трубопроводе (процесс 1 —I). [c.38]

Число ступеней воздушных компрессоров принято выбирать таким, чтобы отношение давлений в каждой стуиени не превышало четырех. При таком отношении давлений разогрев стенок цилиндров не слишком высок, что обеспечивает их надежную смазку, а следовательно, и меньшее изнашивание. В холодильных компрессорах рекомендуемые значения этого отношения зависят от свойств хладагентов и режимов работы. Для хладоновых компрессоров они могут быть выше, чем для воздушных. При увеличении числа ступеней компрессора его теоретический цикл все более приближается к изотермическому. Но одновременно с этим растут потери работы на преодоление сопротивлений клапанов, а также усложняется конструкция машины. Поэтому выбор числа ступеней определяется практической целесообразностью. [c.63]

Под поверхностным наптжснием понимают силу, под действием которой пиоерхность жидкости стремится сократиться. Эта сила действует но касательной к поверхности раздела фаз. Поверхностное натяжение является физической характеристикой вещества, оно убывает с увеличением температуры. При 20 С поверхностное натяжение воды 0,068 Н/м, ртути — 0,47 Н/м, хладагента R12 — 0,009 Н/м, аммиака — 0,028 Н/м. [c.102]

Достоинством воздушных холодильных машин является то, что в качестве рабочего вещества применяется воздух — безвредный и доступный хладагент. Недостаток — сравнительно малая холодопроизводительность вследствие малого значения теплоемкости воздуха и малой энергетической эффективности при тем-neptiTypax выше —80 °С, особенно для источников с постоянными температурами. [c.127]

На рис. 14.3 изображена принципиальная схема паровой холодильной машины. Рабочим телом является не газ, а легко-кипящая жидкость. Аппарат, в котором происходит кипение жидкости, называется испарителем. Хладагент с температурой кипения н давленне.м кипения Рп (точка 4) поступает в испаритель И, где, отнимая от объекта охлаждения теплоту <7о, кипит при постоянных То и Ро-Образующийся в испарителе пар (точка 1) отсасывается компрессором КМ, сжимается в ием до давления р (точка 2) п нагнетается в конденсатор КД- В конденсаторе пар хладагента конденсируется при постоянных значениях р,,, за счет отвода от него теплоты q в окружающую среду (точка 3). Затем жидкий хладагент поступает в расширительный цилиндр РЦ, где расширяется до давления р (точка 4), после чего хладагент способен снова кипеть в испарителе при низкой температуре и отн 1мать теплоту от охлаждаемой среды. [c.127]

Критическая температура. Использование рабочих веществ с низкой критической температурой, приближающейся к температуре окружающей среды, приводит к значительным энергетическим потерям в дроссельном вентиле, так как при приближении температуры кондег сации к критической 7 р значительно возрастает парообразование потока при его дросселировании, что вызывает уменьшение количества жидкого хладагента в испарителе. Поэтому при использовании в холодильных машинах в качестве рабочих веществ хладагентов с низкой критической температурой, например хладагента R13 (Т р = === 28,75 С), их конденсаторы охлаждают не водой, а кипящим хладагентом (R717, R22), являющимся рабочим веществом другой холодильной машины. Температура конденсации становится значительно ниже Ti u, что существенно увеличивает холодопроиз-водительность цикла за счет снижения необратимых потерь при дросселировании. [c.131]

Охлаждение жидкого хладагента перед регулирующим вентилем. Для сокращения необратимых потерь при дросселировании применяют переохлаждение жидкости перед регулирующим вентилем, Понизить температуру жидкого хладагента ниже температуры конденсации можно как в самом конденсаторе, гак и с помощью холодной (артезианской) воды в специальных противо-точных охладителях. Кроме того, фторированные хладагенты охлаждают в рекуперативных теплообменниках за счет перегрева пара, выходящего из испарителя. Необходимо отметить, что охлаждение жидкого хладагента перед регулирующим вентилем всегда снижает потери от дросселировашш. Целесообразность применения каждого из способов снижения дроссельных потерь требует оценки экономической эф4)ективности. [c.133]

Процесс охлаждения жидкости 3—3 (рис. 14.8) является изобарным. В S— Т-диаграмме изобары практически совпадают с левой пограничной кривой. В результате охлаждения энтальпия жидкого хладагента перед регулирующим вентилем уменьшается, а следовательно, уменьшается бесполезное парообразование в процессе дросселирования и холодопроизводительность цккла увеличивается на величину Д<7о = I a — ta- i — й = пл. 4 —4—Ь—с. Холодильный коэффициент цикла с переохлаждением перед регу- [c.133]

Для различных хладагентов снижение эффективности от перегрева пара неодинаково. Так, для хладагента R717 потери составляют от 3 до 11 % при температуре конденсации 30 С и изменении температуры кипения от О до —30 °С. В то же время для хладагентов R12 н R22 этн потери при тех же условиях не превышают 3 %. Поэтому существующие рекомендации но мень-шн.м перегревам пара, всасываемого в компрессор, для аммиачных машин (в сравнепии с хладоиовыми) отвечают требованиям повышения термодинамической эффективности цикла. [c.135]

Следует отметить, что взаимосвязь термодина.мических свойств хладагентов приводит к тому, что для веществ с близкими нормальными температурами кииения (R717, R12, R22) эффектив- [c.135]

Приведенные рекомеидацин по выбору промежуточных давлений справедливь. только для сжатия в каждой из стуи.еиеи одного и того же количества идеального газа. Для многоступенчатых холодильных машин они весьма приближенны, так как хладагенты не являются идеальным газами и расход аге та но ступеням компрессора, как правило, различен. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...