Предел длительной прочности пропорциональности

В условиях интенсивной водородной коррозии повышение давления водорода при постоянной температуре 500°С и толщине стенки 2,5 мм вызывает снижение пределов длительной прочности стали 20 по сравнению с длительной прочностью в азоте на величину пропорциональную VРн, (рис. 12.5). При постоянном н<е давлении водорода увеличение толщины стенки до 5 мм в условиях интенсивной водородной коррозии приводит к повышению пределов [c.392]

Повышение давления водорода при постоянной температуре и толщине стенки вызывает снижение пределов длительной прочности стали 20 по сравнению с соответствующими пределами в азоте на величину, пропорциональную квадратному корню из давления водорода. При постоянном давлении водорода увеличение толщины стенки трубчатых образцов из стали 20 от 1 до 5 мм приводит к повышению пределов длительной прочности, а дальнейшее увеличение толщины стенки до 10 мм уже не приводит к изменению пределов длительной прочности. [c.122]

Многие материалы, находясь длительное время под постоянной нагрузкой при высоких температурах, испытывают непрерывный рост остаточных деформаций, который может привести к разрушению материала при напряжениях, меньших предела прочности, а иногда даже меньших предела пропорциональности. У металлов, имеющих низкую температуру плавления (цинк, свинец и др.), а также у бетона рост остаточных деформаций при постоянной нагрузке наблюдается в условиях нормальной (комнатной) температуры. У стали это заметно только при температуре, превышающей 300—350° С. [c.54]

Если опыт на ползучесть до разрушения ставится в условиях 0 = onst, то кривые длительной прочности (статической усталости), построенные в полулогарифмических координатах, оказываются, по крайней мере на начальных участках, линейными. Это соответствует зависимости типа (1.3), если считать силу s пропорциональной действующему напряжению ст и 7 = onst. С понижением уровня напряжения на указанных кривых может появиться перелом с переходом к более пологому участку, при еще более низких уровнях — следующий перелом и так до выхода на предел длительной прочности. На рис. 1.19 приведены примеры кривых длительной прочности жаропрочных сталей при различных температурах Т и отношениях касательного напряжения к нормальному k. Эти кривые строились по данным опытов на ползучесть до разрушения тонкостенных трубчатых образцов, подвергавшихся осевому растяжению и закручиванию [59, 62] при постоянных значениях истинного нормального и истинного касательного напряжения. [c.28]

Известно ( 253), что предел прочности материала при высоких температурах очень сильно зависит от продолжительности испытания сравнительно небольшое увеличение длительности испытания вызывает значительное уменьшение предела прочности. При некоторых температурах (например, для малоуглеродистой стали при температурах выше 800") испытуемый образец может быть разрушен нагрузкой, вызывающей напряжение ниже предела пропорциональности материала при комнатной температуре, если эта нагрузка будет действовать достаточно продолжительное время. Поэтому прочность металлов при высоких температурах в настоящее время характеризуют не величиной обычного предела прочности, определяемого путёл кратковременных испытаний, а величиной так называемого предела длительной прочности (зд ). Этим термином обозначают такое напряжение при данной постоянной темпера-туре, мри действии кото- 1д [c.805]

Как следует из приведенных на рис. 4.10 кривых, отличие предела длительной прочности (на базе 100 ч) от определенного расчетным путем а — 1) может достигать 15—30% (а =0,5). При этом легко показать (см. гл. 3), что если кривая длительной прочности аппроксимируется степенным уравнением а"Ч — onst, то снижение пределов длительной прочности по сравнению с расчетным пропорционально —. Поэтому для относительно низких темпе- [c.49]

Из более поздних конструкций индивидуальных установок рычажного типа рассмотрим машину ВП-101, описанную М. П. Марковцом, Т. И. Стасюком и Н. И. Колупаевым (рис. 70). Она предназначена в основном для испытаний на длительную прочность и может быть также использована для определения пределов текучести и пропорциональности [76]. Двуплечий рычаг 1 монтируется на шарикоподшипниках левый конец рычага при помощи тяги 2 и штанги 3 соединен с образцом 4. К правому концу рычага подвешивается груз 5, общим весом 100 кг при выбранном соотношении плеч наибольшая натрз зка на образец составляет 5 т. Рычажная система уравновешивается противовесом 6. [c.91]

Об устойчивости остаточных напряжений во вре.мени можно судить по косвенным показателям, например, как это сделано в работах И. В. Кудрявцева, по сохранению с течение.м времени эффекта этих напряжений в усталостной прочности стальных деталей. В этих работах на опытах с образцами из углеродистой стали марок 40 и Ст. 5 показано, что длительное вылеживание (в течение 1—2 лет) не приводит к понижению их усталостной прочности, а следовательно, и к снятию остаточных напряжений это положение подтверждено испытаниями образцов, подвергавшихся еще более длительному вылеживанию (в течение 4 лет). Имеются аналогичные результаты, полученные на образцах после 10-летнего вылеживания. Показано также влияние переменных нагружений на устойчивость остаточных напряжений. Была использована зависимость между пределом пропорциональности при растяжении стальных образцов и остаточными напряжениями в них. Исследования проводились на образцах из углеродистой стали марок 40 и Ст. 5. Показано, что величина остаточных напряжений может снижаться под влиянием усталостной тренировки. Но это уменьшение, происходящее в начальном периоде тренировки, имеет место только при напряжениях, больших 0,9 предела выносливости данного материала. [c.224]

Поверхность предельного состояния характеризует прочность материала детали при пропорциональном нагружении, когда число циклов и длительность действия нагрузки возрастают одновременно в одинаковой степени. На диаграмме рис. 4.8 этому процессу соответствует перемеп] ение по лучу ОА . Если в рассматриваемый момент наработка детали характеризуется горизонтальными координатами точки П, то запас по циклической долговечности (для уровня нагрузки в детали А д) определяется отношением отрезков ОА/ОД. Вертикальные и горизонтальные проекции сечений поверхности предельного состояния представляют собой кривые малоцикловой усталости Ае — Ы, Ае — Тц и зависимость долговечности от длительности выдержки в цикле Тц — N. Эти кривые для конструкций энергетического машиностроения рассмотрены в гл. 2 и 3. Зависимости Ае — N как для литых, так и для деформируемых жаропрочных авиационных сплавов на никелевой основе могут быть представлены уравнениями Мэнсона — Коффина АеМ = С. Особенностью этих сплавов является то, что величины т т С при высоких температурах (750—1050° С) не постоянны, а изменяются в широких пределах т — в 1,5— 2 раза, С — до 10—20 раз). Поэтому использование зависимостей типа Ае — в расчетах деталей авиационных двигателей требует экспериментального исследования соответствуюш его материала и определения постоянных т ж С. Однако возможны некоторое обобш ение экспериментальных данных и вывод расчетных зависимостей, пригодных для определения долговечности. Если рассматривать совокупность полученных экспериментальных точек для материалов одного класса и определить средние значения и границу нижних значений области разброса экспериментальных точек, то для долговечностей 10 — 10 соответствующие уравнения этих кривых можно представить в виде [c.88]

Таким образом, характер деформаций Смазок нйжб и выше предела прочности при сдвиге существенно различается. При очень малых нагрузках величина деформации пропорциональна прилагаемому напряжению (гуковская деформация) и она вполне обратима. При более высоких напряжениях обратимость деформации сохраняется, но закон Гука не соблюдается. При длительном воздействии малых напряжений возможна необратимая деформация, так называемая ползучесть. При этом разрываются некоторые наиболее слабые связи структуры, которые мгновенно заменяются новыми, так что структура в целом не разрушается. Выше предела прочности при течении разрушенная структура не успевает восстановиться. С повышением напряжения возрастает количество разорванных связей и уменьшается сопротивление сдвигу. Это выражается также в уменьшении структурной вязкости системы. Возрастание скорости течения продолжается до тех пор, пока скорость разрыва связей структуры и скорость их восстановления не станут равны. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...