Параметры турбогенераторов

В зависимости от типа энергетической установки, типа и параметров турбогенераторов и котлов, схем регенеративного подогрева,, подготовки питательной и добавочной воды и отпуска тепла определяется принципиальная тепловая схема электростанции. [c.190]

Турбины паровые стационарные для привода турбогенераторов (ГОСТ 3618— 82) выпускаются мощностью от 2,5 до 1600 МВт на параметры свежего пара р = 3,4ч-23,5 МПа и / = 4354-565 °С. [c.172]

Задача 3.50. Определить относительный электрический кпд турбогенератора, если параметры пара перед турбиной Рй = МПа, Го = 390°С, за турбиной Рг=1 МПа, f2 = 240° , меха- [c.134]

Задача 3.61. Турбина с регулируемым производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара Рй = Ъ,5 МПа, ffl = 435° и давлении пара в конденсаторе р = = 4-10 Па, обеспечивает отбор пара i3 = 5 кг/с при давлении />п=0,2 МПа. Определить расход пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Д, = 4000 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о, = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) >/о, = 0,76, механический кпд / = 0,98 и кпд электрического генератора rj = 0,96. [c.137]

Задача 3.63. Турбина с производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара / о = 3,5 МПа, /о = 350 С и давлении пара в конденсаторе , = 4 10 Па обеспечивает отбор пара 0 = 4 кг/с при давлении > = 0,4 МПа. Определить электрическую мощность турбогенератора, если расход пара на турбину D=8 кг/ с, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) rjJ = 0,75, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) >/, = 0,77, механический кпд >/ = 0,97 и кпд электрического генератора г1г = 0,9Т. [c.138]

Задача 3.65. Конденсационная турбина, работающая при начальных параметрах пара />о = 3 МПа, /о = 380°С и давлении пара в конденсаторе Pi = 4- 10 Па, имеет один промежуточный отбор пара при давлении Рп — 0,4 МПа. Определить секундный и удельный эффективный расходы пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Л э = 2500 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) f/ , = 0,76, механический кпд турбины / = 0,97, кпд электрического генератора >/г = 0,97 и доля расхода пара, отбираемого из промежуточного отбора на производство, o =DJD = 0,5. [c.139]

По назначению котельные установки подразделяют на энергетические и производственно-отопительные. Котельные установки электростанций вырабатывают пар, который используется в турбогенераторах для выработки электроэнергии. На многих предприятиях пар используется для технологических процессов (нефтепереработка, нефтехимия). Отопительные котельные установки вырабатывают пар низких параметров или горячую воду для отопления зданий и сооружений. [c.130]

Проект предусматривает использование серийных или намеченных к выпуску в ближайшие годы теплофикационных турбогенераторов на параметры пара 130 кгс/см 560° С — ПТ-60, ПТ-80, ПТ-135, Р-50, Р-100, Т-110, Т-175. [c.100]

В 1967 г. советские котлостроители создали уникальные паровые котлы на сверхкритические параметры пара производительностью 950 и 1250 т пара в час для спаривания их с турбогенераторами мощностью 500 и 800 МВт для Назаровской ГРЭС и Славянской [c.112]

Второе направление. Наличие высокотемпературного рабочего тепла в виде выпускных газов при работе ГТУ в утилизационных котлах позволяет получить пар относительно высоких параметров для выработки электроэнергии. Электроэнергию за счет утилизационного тепла отходящих газов ГТУ можно получить с помощью парогазовой установки (рис. 12). Экономичность утилизационной установки с турбогенератором для выработки электроэнергии можно оценить с помощью эффективного к.п.д. [c.75]

Повышение мощности паровых котлов, турбогенераторов не может быть достигнуто простым увеличением соответствующих размеров. Оно, так же как и повышение параметров пара, требует принципиально новых технических решений. Надо, в частности, менять конструкцию электрогенератора как только его мощность начинает превосходить 200 тысяч киловатт. [c.48]

Важные в техникоэкономическом отношении работы по стандартизации будут осуществлены в области электротехники и энергетики. Стандартизуется электрооборудование на напряжение 750 кВ переменного тока и основные параметры электрооборудования на напряжение 1500 кВ постоянного тока. Начата разработка стандартов, предусматривающих увеличение мощности турбогенераторов и трансформаторов в одной единице, повышение требований к качеству источников света и осветительной арматуры, силовых конденсаторов, кабе-лей и электроизоляционных материалов, изоляторов, арматуры линий электропередачи с целью снижения удельных капитальных затрат на строительство электрических станций и сетей, снижения себестоимости электроэнергии, экономии цветных и дефицитных металлов на единицу мощности, повыщения надежности и долговечности электрооборудования. [c.99]

В режимах перехода на собственные нужды большую роль играет координация работы систем управления тепловыми и электрическими параметрами. При отключении генератора от сети его нагрузка резко меняется (мощность собственных нужд не превосходит 10% полной мощности генератора) и во избежание разгона турбогенератора быстро прикрывают регулирующие клапаны турбины. Одновременно снижают мощность реактора до уровня, соответствующего мощности генератора (около ]0%), а так как это занимает значительное время, необходимо длительно сбрасывать избыточный пар в конденсатор турбины и другие пароприемные устройства. В режиме перехода на собственные нужды существует большая вероятность выхода отдельных параметров за допустимые технологические пределы. В этом случае должны срабатывать автоматические защиты, полностью отключающие генератор и останавливающие ре- [c.140]

В качестве сигнала небаланса мощности реактора и турбогенератора обычно принимается давление пара перед турбиной (могут использоваться и другие параметры, например в реакторах ВВЭР средняя [c.145]

Сравнение коэффициентов, определяющих первую нечувствительную скорость и вторую собственную частоту ступенчатого ротора, показывает, что в широкой области значений параметров первая нечувствительная скорость может лежать ниже второй собственной частоты. Только при El > 0,55 первая нечувствительная скорость будет больше второй собственной частоты при любых отношениях диаметров концевых и средней частей ротора. Это обстоятельство очень важно, так как рабочие скорости многих роторов современных турбогенераторов расположены между первой и второй критическими скоростями. При этом относительные размеры роторов таковы, что >33 -ь- 1,1. Поэтому проверка роторов современных генераторов на наличие в зоне их рабочих оборотов первой нечувствительной скорости является обязательной. [c.65]

При уменьшении диаметра концевых частей вторая нечувствительная скорость совпадает с третьей собственной частотой при меньшей относительной длине этих частей. Кривая на рис. 4 соответствует значениям относительных размеров роторов, для которых Я,2н = Я3. Для роторов турбогенераторов отношения величин второй нечувствительной скорости к третьей критической находятся в пределах Ягн Яз 0,63-г-1,49. Поэтому заранее нельзя сказать, у каких машин вторая нечувствительная скорость совпадает с зоной рабочих оборотов. У роторов, параметры которых лежат ниже кривой на рис. 4, вторая нечувствительная скорость находится между второй и третьей критическими. Если и рабочая скорость роторов совпадает с этим диапазоном, то их следует проверять на чувствительность к кососимметричным грузам. [c.67]

В заключение отметим, что в результате проведенного комплекса исследований получена методика расчета, позволяющая достаточно близко к действительности вычислять основные расчетные параметры такого сложного сооружения, как фундамент турбогенератора. [c.240]

Как будет показано в следующих главах, современные методы физико-химической обработки природной воды позволяют обеспечить выполнение перечисленных выше условий, гарантирующих длительную безаварийную работу основных агрегатов теплоэнергетического производства даже для тепловых электростанций закритических параметров, когда из природной воды требуется получать практически полностью обессоленную воду. Однако необходимо при этом иметь в виду, что если незначительные остаточные концентрации в питательной воде агрессивных веществ не являются опасными с точки зрения коррозионного повреждения элементов котлотурбинного блока, то этого нельзя сказать в отношении появляющихся в воде и паре как следствие коррозионных процессов взвешенных частиц окислов металлов, поскольку даже незначительная их концентрация в паре, как указывалось выше, приводит к ощутимым нарушениям нормальной работы турбогенератора. С этой точки зрения предотвращение коррозии металла является в настоящее время для ТЭС сверхвысокого давления наиболее важной проблемой. [c.53]

Рассмотрим паротурбинные установки, служащие для производства только электрической энергии. Чтобы достигнуть высокой тепловой экономичности таких установок с заданными начальными параметрами пара, необходимо глубокое понижение конечных параметров (конечного давления) рабочего процесса. По этой причине на современных паровых электростанциях, служащих для выработки только электрической энергии, применяются турбогенераторы с конденсацией пара при глубоком вакууме. При этом на установке сохраняется конденсат водяного пара, используемый для питания паровых котлов потери пара и конденсата на таких установках малы и при выводе показателей в данной главе они не- будут приниматься во внимание. [c.29]

Выражения (14) и (15) определяют расходы пара при определенном режиме работы турбогенератора, соответствующем его электрической мощности (нагрузке) W, значениям параметров пара Ра, и к. п. д. Коэффициент полезного действия содержится в уравнении (13) в неявном виде, так как — K = — [c.33]

Сравним величины расхода тепла на две установки с турбогенераторами типа П, имеющие различные параметры рабочего процесса при одинаковом отпуске тепла и [c.49]

С учетом механических и электрических потерь турбогенератора и к, п. д. котельной к. п. д. станции составит соответственно около 33% при ЬО ата и 34% при 170 ата, что близко к величинам к. п. д. электростанций, рекордных по своей тепловой экономичности при указанных параметрах пара. Для сравнения в табл. 8 приведены значения внутреннего абсолютного к. п. д. -aj не учитывающие регенеративного подогрева и имеющие максимум в области давлений около = 20 ата. На фиг. 61 нанесены также кривые rj. и условная кривая 71 . [c.85]

Возможна также КО—надстройка с помощью конденсационного турбогенератора высокого давления с отбором, из которого подводится пар к турбинам низкого давления (фиг. 74г). Такая схема как бы состоит из обычной П-надстройки и дополнительной конденсационной К-установки высокого давления с начальными параметрами надстройки. [c.99]

Параметры рабочего процесса и к. п. д. турбогенераторов при переменной нагрузке [c.101]

Параметры рабочего процесса и к. п. д. турбогенераторов изменяются с изменением режима их работы. [c.101]

Параметры процесса и значения к. п. д. турбогенератора и подогревателей принимаются в этом примере, как в примере расчета схемы со смешивающими подогревателями (Т] "1). [c.128]

Как общее правило, в СССР применяется комбинированная выработка электрической и тепловой энергии теплоэлектроцентралями. Более того, на существующих котельных низкого давления 15 — 20 am должны устанавливаться теплофикационные турбогенераторы для использования теплового перепада между параметрами пара в котельной и теплового по- [c.182]

Паровая турбина и электрический генератор, механически соединенные между собой, образуют одновальный турбогенератор. Современные одновальные турбогенераторы изготовляются единичной мощностью до 165 000 кет и для начальных параметров до 170 am, 550° С. [c.183]

Приняты следующие условные обозначения начальных параметров и типа турбогенераторов [c.185]

Турбогенераторы типа К, т. е. конденсационные без регулируемых отборов пара, изготовляются по стандарту со следующими параметрами пара в зависимости от их единичной мощности [c.185]

Условные обозначения турбогенераторов определенной единичной мощности включают величину мощности например, конденсационный турбогенератор 50 000 кет высокого давления обозначается ВК-50, турбогенератор 12 000 кет, 35 ата, 435° С с отопительным отбором пара обозначается АТ-12, турбогенератор 6000 кет, 35 ата и 435° С с производственным отбором пара—АП-6, турбогенераторы с двумя регулируемыми отборами пара в зависимости от начальных параметров [c.186]

С X ема регенеративного подогрева питательной воды определяется на основе общих требований высокой надежности и экономичности принятым типом турбогенераторов, температурой питательной воды котельного агрегата, системой деаэрации и схемой включения деаэратора, типом и параметрами регенеративных подогревателей и питательных насосов. Выбор температуры питательной воды при регенеративном ее подогреве на установках с отечественным оборудованием определяется стандартом, приведенным в табл. 30 и 32. [c.190]

Схемы подготовки питательной и добавочной воды и отпуска пара определяются балансом питательной воды на установке, качеством исходной сырой воды, типом и параметрами котлов и турбогенераторов. [c.190]

Турбогенератор работает при параметрах пара Pi =- 9 МПа, I = 535 С и = 0,0035 МПа. Для подогрева питательной воды имеются два отбора один при Рогб1 = 0,7 МПа и другой при р гва = 0,12 МПа. [c.257]

Турбоэнергетические системы. Использование солнечной радиации находит применение и в традиционной двухступенчатой схеме преобразования энергии тепловая— -механическая— -электрическая. В частности, NASA разрабатывает солнечные турбоэлектрические генераторы, известные под названием Санфлауэр (подсолнечник) [169]. Одной из наиболее сложных проблем является создание системы охлаждения. Применение покрытий позволяет поддерживать оптимальные температурные параметры цикла, уменьшать площадь и массу радиатора. На рис. 8-24 представлена схема солнечной энергетической системы с турбогенератором [170]. Теплота, полученная от выхлопных газов, и скрытая теплота конденсации излучаются с поверхности радиатора. Коэффициент полезного действия установки зависит от температуры котла, которая ограничивается жаропрочностью материалов, и от температуры радиатора. Без 204 [c.204]

Принципиальные схемы электрических станций простейших типов рассмотрены а разделе термодинамики. Действительные тепловые схемы электростанций значительно сложнее. В качестве примера на рис. 35-2 показана принципиальная схема электрической станции, на которой установлен турбогенератор Уральского трубомоторного завода (УТМЗ) типа ПТ-50-130-7 мощностью 50 Мет, рассчитанный на начальные параметры пара 19,7 Мн м и 565°С давление в конденсаторе составляет 0,03 Mnju . Турбина выполнена двухцилиндровой с 7 отборами пара, предназначенными для регенеративного подогрева питательной воды до [c.449]

Таким образом, удельные расходы на энергоустановках первого периода электрификации (1925 г.. Шатурская ГРЭС, турбогенераторы 16 МВт) почти в 2 раза превышали расходы на современных энергоблоках мощностью 300 МВт на закритиче-ских параметрах пара. [c.57]

Для технологических процессов производства синтетических каучуков и синтетического спирта характерно более высокое долевое участие тепловых ВЭР в покрытии суммарной тепловой нагрузки предприятий по сравнению с предприятиями нефтеперерабатывающей промышленности. В настоящее время для заводов синтетического каучука выработка тепла за счет БЭР составляет около 14%. общего теплопотребления подотрасли в целом. Спиртовые же заводы за счет пара утилизационных установок покрывают свою потребность в тепловой энергии примерно на 45%. В то же время не на всех заводах полезно используются тепловые ВЭР для покрытия технологической и отопительно-вентиляционной нагрузки предприятий. Например, потребность в тепловой энергии на Куйбышевском заводе синтетического спирта в настоящее время покрывается за счет ВЭР до 21%, на Уфимском заводе —до 24%. Однако на Орском заводе синтетического спирта тепловые ВЭР вообще не используются и тепловая нагрузка завода полностью покрывается за счет выработки тепла в энергетических установках, использующих минеральное топливо. Следует отметить, что наряду с рационализацией теплового хозяйства промышленных предприятий с целью вовлечения в тепловой баланс ВЭР, утилизация которых в настоящее время технически решена, значительно повысить долю ВЭР в покрытии тепловой потребности производства этилена и синтетического спирта может решение проблемы утилизации пирогаза для выработки тепловой энергии. Что же касается сажевых заводов, то они потребляют сравнительно небольшое количество тепловой энергии, в связи с чем при утилизации сажевых газов в котлах необходимо вырабатывать пар энергетических параметров, который может быть использован в турбогенераторах для выработки электроэнергии. [c.33]

Основные методы расчета вибраций машиностроительных конструкций приведены в третьей главе. Метод расчета стержневых систем основан на использовании элемента, состоящего из балки с распределенными параметрами, к концу которой подсоединена двухмассовая система, причем каждая масса обладает тремя степенями свободы. Из таких элементов могут набираться системы типа амортизированных рам, корпусов и многоопорных роторов. В качестве примера рассматриваются колебания турбогенератора с трехопорным ротором. Анализируется влияние на виброактив- [c.5]

Пусковые режимы. В этих режимах в реакторе начинается цепная реакция и производится постепенный подъем его мощности и теплотехнических параметров вплоть до включения турбогенератора в сеть и набора электрической мощности. Эти режимы характеризуются больщим количеством переключений в технологических схемах (закрытие и открытие задвижек), включением и отключением насосов. С точки зрения управления эти режимы являются наиболее сложными, так как требуется контролировать большое число параметров и осуществлять множество операций по управлению за короткое время (до 400 операций/ч). Основная часть этих операций осуществляется дистанционно, но в новейших системах они поручаются автоматическим устройствам. Разрабатываются системы управления, в которых эти режимы будут управляться электронно-вычислительными машинами. Во все время пуска осуществляется контроль нейтронного потока в реакторе. В некоторых случаях применяются специальные регуляторы автоматического пуска (автопуск), которые воздействуют на исполнительные органы реактора, вывода его от начального до заданного уровня нейтронного потока. Как и в других режимах, должны быть задействованы системы аварийной защиты, обеспечивающие остановку реактора при снижении периода и (на значительных уровнях мощности) при превышении нейтронным потоком заданного значения. Кроме того, в режимах пуска должны быть задействованы технологические защиты, останавливающие блок или его механизмы при недопустимых отклонениях технологических параметров. [c.138]

Т урбогазоду вки неохлаждаемые — Потребляемая мощность 12 — 575 Турбогенераторы ХТГЗ 50 000 кет — Удельный расход пара 13— 196 --транспортные осветительные — Параметры 13 — 402 Турбокислородные установки 5—387 Турбокомпрессорные колёса рабочие 12 — 571 Турбокомпрессорные холодильные агрегаты 12 — 685 [c.314]

Тепловая экономичность электростанции с паровыми турбогенераторами зависит главным образам от вида и параметров теплового цикла, использования тепла отработавшего пара степени совершенства оборудования котельной и машинного зала и эксплоатацион-ных режимов. [c.29]

Повышение параметров пара и единичных мощностей турбогенераторов сверх освоенных на данный период развития техники турбостроения вызывало конструктивные затруднения в выполнении турбогенераторов одноваль-ного типа, в связи с чем турбогенератор составлялся из двух или трех одновальных турбогенераторов, а именно из турбогенератора высокого давления с противодавлением [c.183]

Сравним 2 турбоагрегата одинаковой мощности с одинаковыми начальными и конечными параметрами пара одновальный и двухваль-ный, состоящий из турбогенераторов высокого и низкого давления. Ввиду меньшей мощности каждого из турбогенераторов двухвального агрегата и больших относигельных потерь холостого хода, к. п. д. его при частичной нагрузке снижается в большей степени, чем одновального. Поэтому средний к. п. д. уста- [c.184]

На ранее сооруженных станциях, с параметрами пара 60 — 130 ат и 450 — 530° С устанавливались в основном многовальные агрегаты с вторичным перегревом пара. Однако, развитие турбогенераторостроения в СССР основано на применении и при вторичном газовом перегреве также одновальных турбогенераторов, характерным примером чего является проектируемый уникальный турбогенератор ЛМЗ 150 000 й/п, 3 000 об/мин, 170 шгай550°С. В настоящее время СССР занимает первое место в мире в области турбогенераторостроения. [c.185]

Для повышения надежности и экономичности сооружения и эксплоатации установки, как правило, более целесообразно применение однотипных, одновальных турбогенераторов с одинаковыми параметрами и одинаковой единичной мощнос-ью. Такое решение, как правило, также упрощает сооружение и эксплоа-тацию установки. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...