Холодопроизводительность

Холодопроизводительность 1 кг аммиака составляет ( = 1 — г з = 1150—100 = 1050 кдж/кг, [c.343]

Максимальная холодопроизводительность наблю- [c.48]

В экспериментальных работах выявлено, что основное влияние на эффективность процесса энергоразделения вихревых труб всех типов и конструктивного исполнения оказывает давление на входе Р. А.П. Меркулов [116] отмечает, что при сохранении давления среды, в которую происходит истечение охлажденных масс газа Р , рост входного давления однозначно определяющий рост степени расширения в вихревой трубе по охлажденному потоку Р /Р , приводит к росту э Й>ектов охлаждения Т и холодопроизводительности q (рис. 2.7). [c.49]

Снижение эффективности работы вихревой трубы с ростом влажности воздуха на входе в трубу обусловлено тем, что часть выработанной холодопроизводительности расходуется на фазовые превращения — конденсацию или вымораживание. Поэтому в расчетные методики обычно вносят учитывающую влажность воздуха поправку, которая тем больше, чем больше влажность. [c.62]

Нетрудно заметить, что предельное значение по этой зависимости несколько больше, чем у А.П. Меркулова. Допуская ц= 1, получим [c.75]

Перечисленные исследования и типы адиабатных вихревых труб в основном развивались в направлении увеличения абсолютных эффектов охлаждения и температурной эффективности процесса энергоразделения. Холодопроизводительность и адиабатный КПД интересовали разработчиков в меньшей степени. Этому способствовал тот факт, что повышение этих характеристик, несмотря на достаточно большие усилия исследователей, продвигалось достаточно медленно. В настоящее время для цилиндрических вихревых труб Т1 = 0,28 для конических 0,29-Ю,3. [c.81]

Опыты показали, что охлажденный поток в основном формируется из масс газа, вводимых в камеру энергоразделения дополнительно со стороны дросселя в ее приосевую зону. При этом максимальная холодопроизводительность достигается на таких режимах работы трубы, при которых расход охлажденного потока и расход масс газа, вводимых дополнительно, равны [c.84]

Другая трудность расчета состоит в определении относительной доли охлажденного потока ц. Как отмечено ранее максимальные эффекты охлаждения наблюдаются в диапазоне 0,2 < ц < 0,3, а максимальная холодопроизводительность — при 0,6 < ц < 0,75. Можно предложить вариационный метод определения ц с использованием выражения (5.3). По известным значениям Г, и рассчитывается изоэнтропный эффект охлаждения T= Ti fl - (1А ) " Воспользовавшись значением температуры охлажденного потока, рассчитанного по (5.2), найдем потребное значение температурной эффективности = АТ /аТ . Зная потребное значение т), по выражению (5.2) рассчитаем ц [c.222]

Расход сжатого газа находят с помощью известных значений относительной доли охлажденного потока, эффекта охлаждения аТ и потребной холодопроизводительности [c.222]

Расчет вихревой трубы с дополнительным потоком. Вихревая труба с дополнительным потоком применяется в тех случаях, когда необходимо получить в процессе энергоразделения максимально возможную холодопроизводительность при предельно допустимом относительном расходе охлажденного потока и минимальном расходе сжатого газа. [c.227]

Исходными данными при расчете двухконтурной вихревой трубы является глубина охлаждения и снимаемый теплосъем Q , который в конечном итоге совместно с теплопотерями должен определить потребную холодопроизводительность разрабатываемого устройства — вихревого холодильного агрегата (ВХА). Если давление среды, где размещен охлаждаемый объект, отличается от атмосферного, то его конкретное значение так же входит в условия однозначности, т. е. должно быть задано Р . В противном случае принимается, что давление холодного потока равно атмосферному давлению. [c.227]

Затем рассчитывают расход сжатого газа, обеспечивающий потребную холодопроизводительность [c.229]

Для заданной потребной холодопроизводительности и фиксированного расхода воздуха существует предельный достижимый эффект охлаждения. Для принятых в расчете условий схема может обеспечить максимальный эффект охлаждения Д7 = 74 К при режимах работы труб ц = 0,6 ц = 0,4 и я) = 6 (см. рис. 5.7). Максимумы эффектов охлаждения в схеме по сравнению с характеристикой разделительной трубы смещаются с ц = 0,3 до 0,5 < ц 0,7, что объясняется дополнительным охлаждением сжатого газа в теплообменнике. [c.239]

Чтобы снизить температуру осушаемого воздуха и увеличить выпадение конденсата с последующим его удалением, в схеме в качестве источника холода используют вихревую трубу. Способы ее включения в схему многовариантны, о чем можно судить по опубликованным работам. Основным требованием к режиму работы трубы следует считать обеспечение максимально возможной холодопроизводительности. Очевидно, что в этом случае целесообразно рассмотреть схему осушки, включающую в себя вихревую трубу с дополнительным потоком, которая обеспечит [c.260]

Повысить эффективность вихревой трубы как расширительного устройства воздушно-компрессионных холодильных машин можно увеличением ее холодопроизводительности путем отвода энергии в форме тепла от периферийных подогретых масс газа и формировании приосевого потока на относительно больших значениях ц из более холодных элементов. [c.288]

Снижение неравномерности температуры по высоте входной кромки обеспечивается увеличением расхода воздуха в кромочном канале при сохранении суммарного расхода через лопатку. При этом возможны два способа. В первом из них используется известный ВЭ с дополнительным потоком (рис. 8.9), имеющий самую большую холодопроизводительность ri = 0,40. Второй способ заключается в подаче дополнительного воздуха высокого давления к периферии канала входной кромки через иглу — эже- [c.374]

Холодопроизводительность 1 кг холодильного агента [c.266]

Диаграмма ip позволяет быстро находить параметры пара и дает возможность определять в виде отрезков прямых характеристики рабочего процесса холодильных установок холодопроизводительность, тепловую нагрузку конденсатора и теоретическую затрату работы в компрессоре. [c.268]

Холодопроизводительность измеряется отрезком I—4 ( 1 — 4), тепловая нагрузка конденсатора q — отрезком 2—3 (i — I3), а теоретическая затрата работы в компрессоре 4 измеряется разностью энтальпий в точках 2—I. Все указанные величины относятся к 1 кг углекислоты, [c.268]

Определить теоретическую мощность двигателя холодильной машины и часовой расход аммиака, рассола и охлаждающей воды, если холодопроизводительность установки <Эо = 58,15 кДж/с. Теплоемкость рассола принять равной 4,19 кДж/(кг-К). [c.273]

Определить холодопроизводительность 1 кг аммиака и часовую холодопроизводительность всей установки. [c.276]

Определить тепловую нагрузку конденсатора, если холодопроизводительность углекислотной установки равна 419 МДж/ч. Представить цикл в диаграмме Ts. [c.276]

Отечественная промышленность серийно выпускает бромисто-литиевые холодильные агрегаты типа АБХА. Например, агрегат АБХА-2500 предназначен для охлаждения воды до температуры - -4°С за счет использования горячей воды (80—120 °С) или низкопотенциального пара. Холодопроизводительность агрегата составляет около 3000 кВт, [c.202]

Пример 21-1. Аммиачиая холодильная установка работает при температуре испарения /о = — 30° С. Пар из охладителя выходит со степенью сухости х = 0,95. Температура жидкого аммиака по выходе из конденсатора Л = 20° С. Охлаждающая вода при входе в конденсатор имеет температуру = 10° С, а при выходе г ь = = 18° С. В редукционном вентиле жидкий аммиак дросселируется до р = 1,2 бар, после чего направляется в испаритель, из которого выходит со степенью сухости х=0,95 и снова поступает в компрессор. Испарение аммиака производится за счет теплоты рассола, циркулирующего в холодильных камерах. Температура рассола при входе в испаритель г р = — 20° С, а при выходе tp = — 25° С. Холодопроизводительность установки Q = 83,4 кдж1сск. Теплоемкость воды б Е = 4,2 кдз1с1кг-град, теплоемкость рассола Ср = 5,0 кдж/кг-град. [c.343]

В некоторых конструкциях (см. рис. 2.21,в) пограничный слой отводится в окружающую среду вместе с частью охлажденного потока через кольцевую щель в диафрагме. Несмотря на то что такое решение проблемы существенно повышает абсолютные эффекты охлаждения Л/ , у оставшейся центральной части при-осевого потока его относительная доля д заметно падает, что сопровождается ощутимым снижением холодопроизводительности вихревых труб, а следовательно, и уменьшением адиабатного КПД Т1 . В работе [1121 описана модификация такой диафрагмы, у которой часть потока, отбираемого через кольцевую щель, используется для охлаждения более высокотемпературного объекта. Б этом случае вихревая труба как бы генерирует два охлажденных потока с различной среднеинтефальной температурой. [c.75]

Революционным было конструктивное решение, предложенное А.П. Меркуловым [116]. На горячем конце камеры энергоразделения им было предложено установить четырехлопастную крестовину длиной в 1,5 калибра и одновременно сократить длину камеры энергоразделения до 9 калибров. Таким образом, общая длина цилиндрической камеры вихревой трубы составила 10,5 калибров. Крестовина осуществляла раскрутку потока с одновременной его турбулизацией, что позволило при прочих равных условиях повысить эффективносто вихревой трубы как по эффектам охлаждения А/, так и по холодопроизводительности, [c.76]

Выражение (2.41) с позиций термодинамики не совсем корректно, так как знаменатель содержит два слагаемых. Одно из них пропорционально холодопроизводительности изоэнтропного турбодетандера, на котором срабатывается перепад давления с расходом газа в 1 кг/с, а второе — холодопроизводительность идеального изоэнтрюпного детандера с рабочим перепадом давления [c.83]

На рис. 2.24 показана схема конструкции вихревой трубы с дополнительным потоком, а на рис. 2.25-2.27 — результаты продувок в виде зависимостей безразмерной относительной эффективности 0 и адиабатного КПД процесса энергоразаеления от режимных и геометрических параметров. Для увеличения радиального градиента давления и повышения эффективности процесса энергоразделения дроссельное устройство было выполнено в виде щелевого диффузора. При прочих равных условиях определяет распределение давления внутри камеры энергоразделения. Опыты показали, что относительная величина этой щели, обеспечивающая максимальную холодопроизводительность вихревой трубы, близка к 0,01. Проверка этой рекомендации при различных давлениях подтвердила этот вывод. [c.85]

Основными элементами всех вихревых охладителей, нагревателей, кондиционеров, гипотермических устройств, термостатов является вихревая труба адиабатного или неадиабатного типа. Поэтому рассмотрим процесс их расчета и проектирования на заданную холодо- или теплопроизводительность с использованием имеющихся характеристик, полученных опытным путем. Исходными данными для расчета являются температура Т или Т и холодопроизводительность если речь идет об охлаждении, либо теплопроизводительность для случаев подогрева Q . Очень часто известно давление среды Р, Р, в которую происходит истечение того или иного из потоков. Известными или заданными следует считать температуру и давление исходного сжатого газа. [c.220]

Часто внутренее тепловыделение отсутствует и на установившемся режиме теплосъем будет определяться лишь величиной необратимых потерь за счет неадиабатности камеры холода и магистралей подвода и отвода охлажденного газа Q = Q . По известному значению потребной холодопроизводительности и выбранному значению изобарного подогрева охлажденных масс газа, считая изобарную теплоемкость известной, по уравнению теплового баланса определяют потребный расход охлажценного потока [c.228]

Незначительная скорость течения в характерных сечениях позволяет вести расчет по статическим температурам. Потерями на неадиабатность в первом приближении можно пренебречь. Теплоемкость газа принимается постоянной С = onst. Вводя величину допустимого температурного напора на выходе охлажденного потока из теплообменника = Т — и определяя используемую холодопроизводительность эффектом подогрева в камере холода - Т , исходная система сводится к виду [c.237]

Исходными данными для расчета вихревых холодильно-нагревательных устройств такой схемы являются давление сжатого воздуха на входе — P q и его температура — температура за-холаживания — потребная холодопроизводительность объем термокамеры площадь ее поверхности, 5 теплофизические свойства рабочего тела. [c.245]

В воздухоохладителе КВЖ (рис. 5.38) патрубки холодного потока выполняют роль активных сопл эжекторов, подсасывающих воздух из атмосферы для возможности регулирования и расширения эксплуатационных возможностей. Это позволяет, например, понизить температуру потока охлажденного в КВЖ до температуры, разрешенной из условия обеспечения санитарно-гигиенических норм. Вместе с тем, при сохранении холодопроизводительно-сти возрастает массовый расход потока, охлаждающего объект. Оптимальным является режим с заглушенной на горячем конце вихревой трубой первой ступени (ц,= 1,0) и вихревыми трубами второй ступени, работающими при относительной доле охлажденного потока ц,= 0,7. В воздухоохладителе КВЖ использовались коническо-цилиндрические вихревые трубы 5 мм, /=22rf, [c.279]

Для разных режимов работы вихревых труб предельная тепловая нафузка при этом существенно различна. Так при работе вихревых труб на режимах 0,3 < ц < 0,8 предельная нафузка изменялась в диапазоне 1,5 < 0 , < 15,0. Это означает, что приосевой поток охлаждался вплоть до 15-кратного превышения нафевае-мым потоком его холодопроизводительности на испытуемом по ц режиме. [c.286]

Опыты показывают, что охлаждаемые вихревые трубы эффективны, когда к трубе предъявляются требования достижения максимально возможной холодопроизводительности. Причем на режиме работы по относительной доле охлажденного потока ц = 1 выполняется очевидное равенство между температурной ri, и адиабатной (р эффективностями процесса энергоразделения (л, = Фад)- Исследование вихревой трубы охлаждаемой водой, протекающей по межрубащечному пространству проводили авторы работы [1Л2], которым удалось достигнуть весьма больших значений по тем временам величин адиабатного КПД (рис. 6.6). Причем температурная эффективность трубы возрастала с ростом срабатываемого перепада давления, что невсегда очевидно для адиабатных вихревых труб. При этом авторы прищли к заключению, что температура охлаждающей воды не ифала существенной роли в эффекте охлаждения, а ее отклонение на 10 °С [c.289]

Обоснованием повышения удельной холодопроизводительно-сти может быть очевидный результат, вытекающий из Т, S — диаграммы. Использование вихревой трубы позволяет заменить процесс расширения в дросселе 3—6 (см. рис. 8.20) на процесс расширения в вихревой трубе 3-4-5, совмещая переохлаждение с расширением. Т. е. в охлаждаемый объект поступает рабочее тело, состояние которого будет определяться точкой 5, а не точкой 6, как было бы при использовании в качестве расширителя дроссельного устройства. Холодопроизводительность при ис- [c.398]

Физика низких температур (1956) -- [ c.31 , c.32 , c.34 , c.37 , c.62 , c.63 , c.127 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.218 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.101 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.309 ]

Теплоэнергетика и теплотехника (1983) -- [ c.214 ]

Техническая термодинамика Изд.3 (1979) -- [ c.428 , c.437 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Кн4 (2004) -- [ c.294 , c.297 , c.322 ]

Энергоснабжение промышленных предприятий (1957) -- [ c.214 ]

Технический справочник железнодорожника Том 2 (1951) -- [ c.0 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1958) -- [ c.236 , c.247 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...