Сопротивления по длине

Потери напора йтр на преодоление гидравлических сопротивлений слагаются из а) потерь напора на преодоление сопротивлений по длине, пропорциональных длине участков русла и называемых потерями по длине Лдл [c.64]

Выражение (13-2) равносильно предположению, что весь имеющийся напор Н тратится лишь на преодоление сопротивлений по длине. Это имеет место также при работе трубопровода по схеме рис. 13-2. В этом случае [c.120]

Гидравлические сопротивления разделяются на сопротивления по длине и местные. Сопротивления по длине проявляются на всей длине рассматриваемого участка потока. Местные сопротивления [c.47]

И назовем их соответственно Ад , — единичное сопротивление по длине (сопротивление 1 м прямой трубы) я — единичное местное сопротивление (сопротивление фасонной детали, у которой 5 -- 1). Тогда [c.90]

Величины единичных сопротивлений по длине Лдл для разных участков находим из таблицы обобщенных параметров (см. приложение 4) в зависимости [c.100]

С энергетической точки зрения преодоление сопротивлений по длине в этом случае происходит за счет удельной потенциальной энергии, часть которой превращается в теплоту, что приводит к уменьшению удельной потенциальной энергии по ходу потока. Отсюда следует, что при равномерном движении потока пьезометрическая и напорная линии параллельны. [c.283]

Потери напора при движении жидкости вызываются сопротивлениями двух видов сопротивлениями по длине, определяемыми силами трения, и местными сопротивлениями, обусловленными изменениями скорости потока по направлению и величине. [c.41]

В зависимости от условий вытекания жидкости из отверстий различают малые и большие отверстия в тонкой и толстой стенке. К малым относят отверстия, размер (диаметр с1) которых меньше 0,1 Н (Н — действующий напор). К большим относят отверстия, высота /г (диаметр й) которых превышает 0,1 Н. Отверстием в тонкой стенке (рис. 6.1) считается такое, которое имеет края с заостренной кромкой. При этом стенка не оказывает воздействия на структуру и форму вытекающей струи, преодолевающей в связи с этим лишь местные сопротивления. Отверстием в толстой стенке считают отверстие в такой стенке, при вытекании из которого струя до получения свободного падения преодолевает местные гидравлические сопротивления и сопротивления по длине. Стенка считается толстой если ее толщина Ь больше трех диаметров отверстия й. Разновидностью отверстий в толстой стенке являются насадки— короткие внутренние или наружные патрубки, размещенные у отверстия в тонкой стенке. [c.73]

Для выполнения расчетов по методу непосредственного интегрирования необходимо иметь топографические и гидрометрические данные, которые позволили бы разбить русло на участки, построить продольные и поперечные профили русла. Зная поперечные профили русла в начальном и конечном сечениях данного расчетного участка, можно определить Шер, / ср, Сер, Кер-Коэффициенты шероховатости естественных русл существенно отражаются на получаемых результатах. Точное определение коэффициентов местных сопротивлений затруднительно. Сопротивления движению воды в естественном русле складываются из сопротивлений, которые можно отнести к местным (обусловленным наличием крупных гряд на дне, побочней и островов, поворотами русла), й сопротивлений по длине (обусловленным шероховатостью слагающих дно и берега грунтов). [c.73]

Если глубина Лё окажется больше, чем глубина в нижнем бьефе Лб, гидравлический прыжок будет отогнанным (рис. 24.9, б) и начнется в том сечении, где глубина равна глубине Аб. являющейся первой сопряженной глубиной для глубины Аб. Отгон гидравлического прыжка происходит потому, что удельная энергия потока в сжатом сечении с в данных условиях оказывается больше, чем отв, не только на потери удельной энергии в прыжке Д пр, но и на некоторую часть удельной энергии Л2Е, т. е. Ес—А пр— —Аа = о1в. Часть удельной энергии потока Д2 затрачивается на преодоление сопротивлений по длине движения потока в бурном состоянии в пределах кривой подпора от сжатого сечения до сечения /— (с глубиной Аб), т. е. на длине отгона гидравлического прыжка /отг- Чем больше значение А Е, тем больше длина кривой подпора на участке отгона гидравлического прыжка. Разность удельной энергии в сечении с глубиной Аб и удельной энергии в отводящем русле в сечении 2—2 ( отв) равняется потерям удельной энергии в гидравлическом прыжке Д пр. Длина отгона гидравлического прыжка —длина кривой подпора 1с (при кр > отв > 0), типа Со (при I = 0) или типа с (при 1 < 0) — определяется по одному из известных способов (см. гл. 17). [c.200]

С помощью л-теоремы и теории размерностей можно получить уравнение Дарси—Вейсбаха для расчета гидравлических сопротивлений по длине [2, 3]. [c.378]

С позиций теории подобия важными являются две области гидравлических сопротивлений по длине зона ламинарного течения и зона квадратичного сопротивления. Первая зона, как это следует из экспериментального графика зависимости X=/(Re), объединяет все опытные данные независимо от шероховатости трубопроводов во второй зоне коэффициент X для фиксированной относительной шероховатости сохраняет постоянное значение. [c.390]

Используя принципы частичного моделирования по критерию Рейнольдса, можно показать, что одним из основных признаков динамического подобия потоков с преобладающим действием сил трения является равенство коэффициентов гидравлического сопротивления по длине для натурного потока и потока на модели (Ян = = Лм). [c.393]

Из (2.26) следует, что на участке трубопровода от сечения. /-/ до сечения 2-2 (см. рис. 2.10) для увеличения линейной скорости от до Шг, подъема жидкости от высоты 21 до 22 и преодоления сопротивлений по длине участка необходимо иметь перепад давления р —р2- Все слагаемые уравнения (2.26) имеют размерность давления, например - [c.36]

Рйс. 8-15. Изменение удельного сопротивления по длине монокристалла германия 252 [c.252]

Движение реальной жидкости по тому или иному руслу в конечном итоге зависит от потерь энергии на преодоление сопротивлений дзиягению как по длине, так и местных. При этом удельный вес сопротивлений по длине и местных может быть различным. В зависимости от роли того или другого вида сопротивлений в формировании движения жидкости отметим такие случаи движения жидкости [c.96]

ДАтр — потери напора на преодоление сопротивлений по длине Д/. [c.181]

Если на участке между сечения. ш О—О и С—С и в прыжке гасится не весь избыток энергии АС, то сопряжение происходит с отогнанным прыжком, и часть энергии, а именно А.зС, потратится па преодоление сопротивлений по длине отгона прыжка на участке от С—С до 1—], которая зависит от кинетич-ности потока в слсатом сечении. [c.274]

Гидравлические сопротивления по длине при турбулентном режиме течения сущ,ественио зависят от соотношения между характеристикой шероховатости и толщиной ламинарного иод-слоя. Различают три области гидравлических сопротивлении. [c.289]

Систематическое экспериментальное исследование влияния неравномерности тепловыделения по длине канала на условия возникновения кризиса теплоотдачи проводилось Рс. И. Нигма-тулиным (1975, 1977). В экспе )иментах использовались два участка (Z) = 8 мм, = 1800 мм) с разной степенью неравномерности тепловыделения по длине канала. Косинусоидальный закон тепловыделения по длине канала создавался соответствующим уменьшением толщины стенки к середине трубы, а следовательно, увеличением ее электрического сопротивления по длине трубы. Коэффициенты неравномерности e = составляли Е = 3 и е == И. [c.233]

А. Д. Альтшулем [3] на основе обобщенной формулы (4.63) для коэффициента гидравлического сопротивления по длине было получено уравнение [c.246]

Потери в зазоре состоят из потерь, зависящих от местных сопротивлений и характеризуемых коэффициентом местных сопротивлений — сопротивлений по длине зазора, характеризуемых коэффициентом сопротивления X, длиной зазора I и гидравлическим радиусом Rг Необходимо различать осевые и радиальные зазоры. В первых (при неизменном зазоре) средняя скорость о и гидравлический радиус Яг. о по длине зазора постоянны, а влияние центробежного эффекта — отсутствует во вторых Vu p.pt Яг.р переменны, [c.68]

Величины удельных сопротивлений по длине Ад для различных участков жаходим 113 таблицы обобщенных параметров (см. приложение IV) в зависимости от й и Д [c.98]

Радиальные плотности тока хорошо согласуются и указывают на вхождение тока по всей внутренней колонне. Плотность тока на ней остается очень вьюокой, близкой к величине у приповерхностных горизонтов. Но на графике видны участки и с высокой плотностью тока на <уг-метках 1140 - 1410 м и особенно вблизи 1290 м. Профили сопротивления по длине скважины для обоих типов жидкости тоже совпадают. [c.14]

Исследование влияния на граничный расход места установки сосредоточенного сопротивления по длине испарительного участка показало, что при прочих равных условиях установка сосредоточенного сопротивления в начале иснарительного участка не очень суш,ествепно сдвигает границу устойчивости. По мере смеш,ения сосредоточенного сопротивления к концу испарительного участка его влияние на ухудшение устойчивости потока возрастает. Это происходит из-за того, что при смещении сосредоточенного сопротивления к концу испарительного участка растет его доля в общем перепаде давления в трубе и увеличивается время, за которое доходит до него возмущение по расходу на входе. [c.62]

Смотреть страницы где упоминается термин Сопротивления по длине : [c.96] [c.64] [c.64] [c.147] [c.285] [c.55] [c.98] [c.161] [c.350] [c.391] [c.394] [c.53] [c.214] [c.214] [c.347] [c.57] [c.57] [c.89] [c.286] [c.187] [c.188] [c.253] [c.213] [c.232] [c.243] [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...