Линий длинных входное сопротивлени

Линий длинных входное сопротивление [c.774]

Если длина линии х = I, то входное сопротивление [c.114]

При наличии несогласованных с волновым сопротивлением линии нагрузок напряжение и ток в каждой точке линии представляют результат сложения всех падающих и всех отражённых волн напряжения и соответственно тока, В этом случае отношение результирующих значений напряжения и тока, действующих в начале линии, представит величину входного сопротивления линии. Входное сопротивление отличается от волнового сопротивления и может иметь различные значения, зависящие от сопротивления нагрузки линии, от её длины и от частоты тока. [c.541]

Отношение между напряжением и током падающей или отражённой электромагнитной волны или значение входного сопротивления бесконечно длинной линии [c.542]

ВОЛНОВОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ (характер и с т и К а линий), отношение напряжения к силе тока в каждом пункте бесконечно длинной линии. В. с. телефонной линии приблизительно равно входному сопротивлению линии с полным затуханием l 2 (см. Бета) независимо от величины включенного на конце ее сопротив,пения. Для однородной телефонной линии В. с. [c.158]

Входное сопротивление линии является сопротивлением нагрузки для генератора, подключенного к линии. Входное сопротивление зависит от параметров линии, ее длины и сопротивления нагрузки на конце. В общем случае [c.650]

Указание воспользоваться формулой для входного сопротивления отрезка линии длиной й, нагруженного на сопротивление Хо. [c.68]

Указание при решении использовать выражение для входного сопротивления отрезка линии передачи длиной Я/4. [c.69]

Па основании изложенного мы можем вывести следующие заключения 1) Входное сопротивление однородной телефонной линии в зависимости от частоты носит плавный характер и постепенно изменяет свое значение только в том случае, если линия замкнута на своем конце сопротивлением, равным волновому сопротивлению линии. В этом случае входное сопротивление равно волновому сопротивлению. 2) С большой степенью точности приближения заключение предыдущего пункта относится также к электрически длинным линиям, т. е. к таким, абсолютное затухание к-рых превышает 1,5 (/Si>2). 3) При наличии отраженной волны, т. е. при наличии стоячих волн в линии, входное сопротивление в зависимости от частоты теряет свою плавную форму и принимает волнообразную форму волна эта колеблется около значений Z, как около нулевой линии. Чем больше коэф. отражения р, тем больше амплитуды волнообразной кривой входного сопротивления. Выше приведены (фиг. 19 1—волновое сопротивление железной [c.388]

Ha входе линии эквивалентное сопротивление называется входным сопротивлением. В частности, входное сопротивление короткозамкнутой линии длиной I [c.13]

На рис. 11.4 показана расчетная кривая входного сопротивления толстого вибратора а/1=0,078. Кружками показаны экспериментальные значения, полученные на модели, установленной на металлической подставке. Угол при вершине конуса, образованного сходящимися в точку питания проводами, составлял 90°. При расчетах ток в вибраторе представлялся в виде степенного ряда (6.25) с Л/= 2 и 3. Для сравнения приведены также значения входного сопротивления, рассчитанные по (1.13) при замене вибратора эквивалентной длинной линией с потерями (см. 6.6). [c.203]

Согласование ЛПА с питающей линией тем выше, чем ближе к 1 период структуры т. При увеличении длины антенны согласование улучшается КБВ у коротких ЛПА падает до 0,5, а у длинных ЛПА КБВ не ниже 0,7—0,8 во всем рабочем диапазоне. Указанные значения КБВ реализуются в случае питания ЛПА симметричной линией с волновым сопротивлением, равным среднему значению входного сопротивления, определяемому (16.1). Уменьшение волновых сопротивлений распределительной линии и вибраторов, образующих полотно ЛПА, приводит к некоторому улучшению согласования антенны. [c.364]

В области, где X[c.373]

Радиостанция работает с антенно-фидер-ной системой, имеющей входное сопротивление 75 Ом . могут быть использованы антенна КВ, представляющая собой короткозамкнутый отрезок линии длиной меньше четверти длины волны с индуктивной реакцией, и антенна УКВ - петлевой несимметричный четвертьволновой вибратор. [c.322]

Таким образом, при КСВ = 3 нагрузка поглощает только 75 %. мощности падающей волны из-за рассогласования передатчика с линией, так как входное сопротивление фидера не равно 50 Ом (оно может быть в данном случае 16,7 или 150 Ом или комплексным в зависимости от отношения длины линии к длине волны). Поэтому необходимо отрегулировать связь передатчика с линией (а также скомпенсировать возможную реактивную часть входного сопротивления линии) таким образом, чтобы нагрузка по-прежнему поглощала 2С0 Вт, как при КСВ = 1. [c.224]

В короткозамкнутой линии той же длины, что и разомкнутая, картина меняется на обратную. -Нетрудно заметить, что входное сопротивление полуволнового отрезка линии (без потерь) равно сопротивлению, включенному на ее коице.. Это справедливо не только для случая, когда полуволновой отрезок на кон е замкнут или разомкнут, но для любого сопротивления нагрузки. Поэтому такой отрезок линии называется также полуволновым повторителем 2 = 2 при любом значении . . [c.225]

На основании теории длинных линий можно составить эквивалентную схему, представляющую собой длинную линию, короткозамкнутую на конце (2 , = 0) и обладающую входным сопротивлением [c.130]

Таким образом, наблюдаемый сигнал пропорционален входному импедансу линии Z ы). По данным работы [8], входной импеданс Zвx линии, имеющей характеристическое сопротивление Zo, постоянную распространения у и длину х, запишется в виде [c.372]

В настоягцей работе расчет волновых процессов в неоднородной гидросистеме проводится методом входных импедансов, разработанным в теории длинных линий [2]. Изучение волновых процессов в сложных гидросистемах при этом проводится на основании формальной аналогии записи дифференциальных уравнений Движения жидкостей в трубопроводах и уравнений распространения электрического тока вдоль линии с распределенными по длине емкостью С, индуктивностью Ь и сопротивлением Е, [c.16]

В водоворотной зоне находятся жидкость и выделившиеся из нее пары и растворенные газы. Завихренная зона образуется в результате изгиба линий тока, вызванного условиями входа жидкости в отверстие. Струя заполняет все сечение насадка не сразу, а лишь на некотором расстоянии от входного отверстия. Зажатый в завихренной зоне воздух довольно быстро увлекается потоком, и на входном участке насадка образуется вакуум, величина которого зависит от скорости движения жидкости или по существу от напора. Вследствие разрежения (вакуума) жидкость подсасывается из резервуара скорость протекания жидкости в отверстии возрастает ввиду увеличения полного напора, слагающегося из напора над центром тяжести входного отверстия и величины вакуума в сжатом сечении. Вакуум, в свою очередь, несколько расширяет сжатое сечение. Увеличение скорости протекания жидкости через входное отверстие и увеличение площади сжатого сечения вызывают увеличение расхода через насадок по сравнению с истечением через отверстие в тонкой стенке. Однако наличие насадка ведет и к некоторым дополнительным потерям напора, что несколько снижает скорости в выходном сечении. Как будет показано далее, при сравнительно коротком насадке подсасывание жидкости в связи с образованием вакуума оказывает большее влияние на протекание жидкости, чем в какой-то мере возрастающие гидравлические сопротивления в насадке в результате расход жидкости через насадки увеличивается. При насадках длиной больше 40—50 диаметров эффект подсасывания не компенсирует возрастающие гидравлические потери по длине насадка, и расход жидкости через такой насадок оказывается равным или меньшим расхода через отверстие в тонкой стенке. [c.143]

Пусть 0=2я/Д —электрическая длина ступеньки, ро=(ш1— —1)/(ц 1-Ы), р,= (ц —— парциальные коэффициенты отражения от входного и выходного скачков волнового сопротивления коэффициент прохождения волны через стык ступеньки с подводящей линией. Коэффициент отражения перехода Г можно найти, рассматривая процесс многократного отраже- [c.37]

Конденсаторные М. выполняются как приёмники давления, градиента давления и комбиниров. приёмники. Благодаря ничтожной массе мембраны, к-рая изготовляется из металлич. фольги или металлизиров. полимерных плёнок толщиной 3—10 мкм, частотный диапазон конденсаторных М. часто простирается от единиц Гц до 150 кГц и выше. Чувствительность их в области звуковых частот составляет 10 мВ/Па динамич. диапазон собственно преобразователей конденсаторных М. достигает 130—140 дБ. Из-за высокого внутр. сопротивления эл.-статич. преобразователи нельзя непосредственно подключать к длинной линии. Предварит. усилитель с большим входным сопротивлением должен располагаться нецосредственио в корпусе М. [c.152]

Такая нагрузка отбирает от источника наибольшую мощность, 2) В линиях передачи высоких и сверхвысоких частот (см. Длинные линии, Двухпроводные. пинии, Ноаксиалъный кабель) — равенство по.того сопротивления нагрузки волново.му сопротивлению линии. Это условие обеспечивает режим бегугцеи волны в линии (отсутствие отражения), Нанр,, в случае антенного фидера С. и. достигается при равенстве входного сопротивления антенны и радиоприемного устройства (или выходного сопротивления радиопередающего устройства) волновому сопротивлению фидера. Нрактически бывает необходимо обеспечить С. 11. в возможно большем диапазоне частот. Нри этом отражения в месте подключения нагрузки должны отсутствовать. Эти два требования противоречивы и удовлетворяются компромиссно введением спец. с о-г л а с у ю щ и X трансформаторов. [c.569]

Если Кв Ф О то входное сопротивление будет изменяться при изменении длины линии или частоты. Максимальное и минимальное значепия входного сопротивления [c.651]

Эквивалентные схемы. В случае использоваиия сравнительно простых типов волнового движения, таких, как первая продольная нормальная волна в проволоке или лепте (ири малом значении произведения размера на частоту), пулевая крутильная нормальная волна в проволоке или нулевая нормальная волна сдвига по толщине в ленте, процесс распространения упругих волн может быть представлен одномерным уравнением. При этом распространение упругих волн можно выразить через силу и колебательную скорость на конце линии, а механическое сопротивление Zq = pVA является постоянной величиной. При этих условиях отношение сил на выходном и входном концах линии можно записать в виде охр I— (а Ц- / ) L], где а — коэффициент поглощения, — постоянная распространения, L — длина линии. [c.548]

Рассмотрим работу высокочастотного дросселя (рис. 51). Входное сопротивление коаксиальной линии в точках об равно сумме входных сопротивлений между точ ками ав и вб. Входное сопротивление между точками вб стремится к бесконечности (т. е. в десятки и сотни раз больше волнового сопротивления линии), так как длина дросселя равна четверти. длины волны в свободном пространстве на средней частоте рабочего диапазона. К этому большому сопротивлению подключено последовательно небольшое сопротивление (между точками ав), равное волновому сопротивлению коаксиальной линии, внутренний проводник которой является частью дросселя между точками б я б, а наружный — между точками сиг. Следовательно, в области ответвления коаксиальной линии к измерительному прибору, где отмечены точки с, б и б, имеется узел стоячей волны высокочастотного тока. Поэтому в коаксиальную линию, расположенную между точками а и г, не ответвляется высокочастотная энергия. Этому способствует еще и то, что входное сопротивление между точками айв меньше волнового сопротивления этой линии за счет трансформации сопротивления из точек гд в точки ав через четвертьволновый трансформатор с очень низким в олновым сопротивлением (см. формулу для Zoк на стр. 65). [c.69]

Расчет перехода разбивается на две независимые задачи. Вначале рассчитывают ступенчатую линию, которая будучи нагружена на заданное сопротивление 2, имеет на входе коэффициент отражения, не превышающий в заданном диапазоне длин волн требуемый допуск на рассогласование. Входное сопротивление этой нагруженной линии W определяют в результате решения Задачи синтеза. Затем по найденному значению W раосчиты,вается ступенчатая линия, соединяющая это сопротивление с питающей линией. Методы расчета различных видов таких линий описаны в гл. 3 Обе части перехода соединяются отрезком линии с волновым сапроттивлением Длина отрезка I (рве. 4.1) произвольна и вы- [c.67]

Проведенный С. А. Шелкуновым строгий анализ показал, что конический вибратор эквивалентен длинной линии с волновым сопротивлением lF=601n tg(eo/2), нагруженной на конце на сопротивление (рис. 11.22). Входное сопротивление вибратора = 1 7 (2( +1 Г tg р а)/(Г +1 г, tg р а). [c.218]

Направленные свойства антенны БС сильно зависят от фазового сдвига между токам в крайних вибраторах, и его изменение в рабочем диапазоне не должно выходить за приемлемые пределы (приблизительно 1,5я). В первом приближении общий фазовый сдвиг равен сумме фазовых сдв1игов, вносимых каждым вибратором в отдельности. Поскольку входное сопротивление вибратора сушественно меняется при изменении длины волны и соответственно меняется вносимый им фазовый сдвиг, общее число вибраторов не должно быть стишком большйм. Расчеты показывают, что приемлемый диапазон изменения суммарного фазового сдвига получается при числе вибраторов, не превышающем 20— 0. Это, в свою очередь, накладывает ограничение на общую длину антенны, поскольку расстояние между вибраторами должно быть меньше половины минимальной длины волны рабочего диапазона во избежание появления дифракционного лепестка (см. 9.5) и сильных отражений в собирательной линии. [c.319]

Длину 1плеча вибратора выбирают равной приблизительно 0,7Х гп. При большей длине плеча вибратора его направленные свойства 1резко ухудшаются на коротковолновом краю рабочего диапазона (юм. Ю.2). Уменьшение длины вибратора также нежелательно, поскольку это приводит к увеличению модуля его входного сопротивления и уменьшению связи собирательной линией на длинноволновом краю рабочего диапазона. [c.320]

Волновое сопротивление распределительной линии ЛПА следует выбирать по возможности низким Это позволяет уменьшить шунтирующее действие на собирательную линию коротких вибраторов, не входящих в активную область, повысить электрическую прочность антенны и улучшить ее согласование. Однако в коротковолновом диапазоне волн конструкция симметричных линий с волновым сопротивлением менее 200 Ом оказывается весьма сложной Таким образом, пределы изменения волнового сопротивления распределительной линии ЛПА невелики 200—400 Ом На направленных свойствах такие изменения волнового сопротивления практически не сказываются. Увеличение волноюго сопротивления приводит к более сильному шунтирующему действию вибраторов. Прл этом короткие вибраторы возбуждаются сильнее, а до более длинных доходит меньшая доля мощности, так что активная область несколько смещается в сторону коротких вибраторов практически без изменения своего размера. Изменение волнового сопротивления заметно сказывается лишь на входном сопротивлении антенны в соответствии с (16 1) [c.354]

Для коротких вибраторов при X W>R Дф 1 /(2Х) Изменение фазы, отнесенное к расстоянию между вибраторами, определяет эффективное изменение фазовой скорости в линии Миимая часть входного сопротивления короткого вибратора X=—Ws ig l - Wвlфl), где — волновое сопротивление вибратора / — длина его плеча Расстояние между вибратором с длиной плеча I и ближайшим более коротким вибратором равно (1—т)/с1е(а/2). Расстояние до более длинного вибратора (1/т) (1—т)/с1 (а/2). Среднее расстояние будет (1/ /Т) (1—т)/с1 (а/2). Соответствующая добавка к постоянной распростра- [c.373]

При высок их-значениях КСВ (5—10) режим работы линии близок к режиму стоячей волны. В этом случае для согласования с выходом передатчика длину фн-дера нельзя выбирать произвольно, она должна удовлетворять определенным требованиям, зависящим от конкретных условий, т. . от величины выходного сопротивления передатчика и входного сопротивления антенны. Длина фидерной линии, работающей в режиме бегущей волны, не оказывает влияния на работу антенио-фидерйой системы и может быть произвольной. [c.223]

Разомкнутая линия длиной меньше четверти волны (/ < Я/4) имеет емкостное входное сопротивление, т. е. эквивалентна емкости, подсоединенной к. 1ход-ным зажимам. При /= Я/4 она эквивалентна последовательному колебательному контуру, сопротивление которого минимально при резонансе (максимум тока и МИ1 имум напряжения). При I > Я/4 входное сопротивление становится индуктивным, и при длине, равной половине Я, разомкнутая линия эквивалентна па--раллельному колебательному контуру, имеющему максимальное сопротивлен 1е при резонансе (наблюдается максимум напряжения и минимум, тока). [c.225]

Включают между фидером и антенной согласующую линию (рис. 6.19, а), длина которой равна у/4, а волновое сопротивление — среднему геометрическому между волновым сопротивлением фидера и входным сопротивлением антен- ны, т. е. 7- — Такой способ согласования применяют при работе в уз- [c.235]

Волновые сопротивления Zoe н Zoo связаные с этими формами возбуждения, определяются таким же образом, как и Zo, а именно как полное входное сопротивление одной линии бесконечной длины при наличии второй линии также бесконечной длины, когда обе возбуждены соответствующим образом снифазно или противо-фазно. [c.10]

Когда толщина пьезопластин линии мала по сравнению с длиной 80ЛНЫ в кристалле (kl< ), а сопротивления нагрузки и входной [c.185]

Обычно удобнее относить входное сечение О и выходное сечение п+1 к местам скачков волновых сопротивлений т. е. сдвигать их на половину длины ступеньки. Для пересчета матрицы передачи к этим сечениям ЦГЦрез следует умножить слева и справа на матрицы, обратные матрицам передачи однородных отрезков линии, имеющих электрическую длину 6/2. Получающаяся при этом мат- [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...