Трещина Схема измерения раскрытия

Рис. 19. Схемы измерения раскрытия трещин

Для периодического контроля раскрытия трещины (перемещения ее берегов) у краев надреза наносятся по схеме рис. 6.3 риски и измерения перемещения краев исходной трещины проводят в местах нанесения вертикальных рисок. [c.223]

Схема, соответствующая прямоугольному циклу напряжения, приведена на рис. 6.42, б. При нарастании напряжения деформации ползучести не возникает, поэтому размах А/у можно определить с помощью уравнения (6.10) путем измерения площади Sp, ограниченной кривой AB . В процессе выдержки напряжения возникает зависящая от времени нагружения ползучесть, происходит раскрытие трещины, выражаемое линией D — V - Если принять постоянной, то из уравнения (6.7) [c.227]

При измерении смещения используют специальный датчик — гибкий элемент (скоба), который упруго деформируется при раскрытии надреза с трещиной. На этот датчик наклеивают и соединяют по мостовой схеме датчики электрического сопротивления (рис. 98). Необходимо, чтобы достаточная чувствительность сочеталась с высокой степенью линейности выходного сигнала в зависимости от смещения базовых точек. Датчик фиксируется с помощью небольших опорных призм, крепящихся винтами к поверхности образца на его оси по обеим сторонам от надреза с трещиной. [c.161]

В Методических указаниях Госстандарта СССР [144] предлагается для испытания на изгиб образец, показанный на рис. 17.4, а на внецентренное растяжение — на рис. 17.5. Образец для испытаний на изгиб характеризуется шириной Ъ, толщиной t = 0,5b, длиной трещины / = (0,45—0,55)Ь (вместе с надрезом). Длина надреза Л ==(0,25—0,45)6. Образец для Рис. 17.3. Схема измерения смещо-испытания на внецентренное при раскрытии трещины с по- [c.135]

В последнее время предложен ряд методов измерения раскрытия трещины и исследованы влияние геометрии образца и начального надреза (трещины), масштабного фактора, температуры, схемы и скорости нагружения, а также возможность перено- [c.55]

Другое предложение, повлекшее за собой большую серию исследовательских работ, было сделано А.Уэллсом [376, 107]. Оно состояло в измерении раскрытия дна надреза, имевшего параллельные грани (рис.4.3.2, а). Перемещения измерялись непосредственно между точками А к В путем опирания концов лопаточного датчика, который поюрачи-вался на угол 0, когда расстояние АВ увеличивалось. В дальнейшем эта идея об измерении раскрытия конца трещины 8 развивалась в основном в двух направленях. Одно из них состояло в измерении различными способами положений кромок трещины по достижении критического состояния — начала движения ранее созданной усталостной трещины. Это были либо расстояние между точками С и Д где кончалось искривление берегов трещины (рис.4.3.2, б), что соответствовало примерно точке окончания зоны пластических деформаций СВ, либо расстояние между точками и Р, выбранное условно. Измерения проводились либо на разрушенном образце путем составления двух его половин, либо на надрезе-свидетеле, который не разрушался, но бьш близок к критическому состоянию. Второе направление в измерении 8 состояло в регистрации некоторого интегрального перемещения половин образца относительно друг друга. Такой подход возможен в тех случаях, когда ослабленная часть оОразца (рис.4.3.2,в) сильно уступает по площади или моменту сопротивления брутго-сечения. Тогда можно считать, что половинки образца являются абсолютно жесткими телами, и принять кинематическую схему перемещений. [c.56]

В табл. 5.7 показана схема И еще одного метода, основанного на измерении соотношений амплитуд продольных и поперечных волн, трансформированных на дефекте. Согласно этой схеме обнаруженный дефект озвучивают с помощью наклонного преобразователя с углом ввода 45° импульсами поперечных волн. Приемником с переменным углом ввода последовательно принимают импульсы продольных волн, распространяющихся от дефекта и отражающихся от донной поверхности изделия (угол приема приблизительно равен О. .. 20°), и поперечных, также распространяющихся от дефекта и отражающихся от донной поверхности (угол приема около 45°). Находят и измеряют максимум амплитуд поперечных и продольных волн. Определяют разность указанных амплитуд и вносят в нее поправку, зависящую от глубины залегания дефекта, толщины изделия, разности коэффициентов затухания и дифракционного ослабления поперечных и продольных волн. На рис. 5.40 приведены зависимости отношения амплитуд поперечных и продольных волн для трещины с раскрытием Ь = = 0,01. .. 0,15 мм, а также для эллиптических моделей дефектов. Из анализа кривых следует, что для плоскостных дефектов с коэффициентом формы Q < 0,07 (кривая 1) отношение AflAi уменьшается с увеличением высоты дефекта. Это обусловлено образованием волн дифракции первого и третьего типа. В то же время отношение амплитуд практически не зависит от размеров дефектов, если Q >0,10 (кривые 2, 3). [c.270]

Для трубных сталей в рассматриваемом диапазоне температур (выше Ti) существенно различаются значения критического раскрытия вершины трещины, соответствующие инициированию вязкого разрушения бс и переходу его в нестабильное состояние бс. При лабораторных испытаниях характеристика бе соответствует условиям достижения максимальной нагрузки и последующего полного разрушения образца. Авторы работ [7, 8] отмечают, что в вязком состоянии величина б,- зависит от типа образца, отношения его геометрических размеров и схемы нагружения. Сопротивление материалов возникновению вязкого разрушения б практически не чувствительно [8, 9] к указанным выше факторам и определяется на диаграмме нагрузка — перемещение берегов дефекта моментом первого стра-гивания трещины. В случае незначительного различия между бе и б он может быть зафиксирован на диаграмме скачком перемещения, наблюдающимся при инициировании трещины. В последнее время разрабатываются инструментальные методы установления момента возникновения вязкого разрушения, основанные на измерении электропотенциала, обработке сигналов акустической эмиссии и ультразвуковой дефектоскопии [10]. В настоящей работе величина бс определялась по результатам испытаний нескольких образцов, предварительно нагружаемых до различных уровней раскрытия вершины трещины. После разгрузки образцы охлаждались до температуры жидкого азота и окончательно разрушались. На поверхности излома измерялась величина приращения длины трещины [c.282]

Брокар [35], о работе которого упоминалось выше, изучал влияние раскрытия трещин в образцах-призмах 13X13X28 см. с трубчатой тонкостенной арматурой, позволявшей следить за развитием коррозии по изменению электрического сопротивления трубки. Схема образования трещин показана на рис. 51. Изучалось развитие коррозии в зависимости от ширины раскрытия трещин на уровне арматуры. Испытание заключалось в циклическом воздействии соленого тумана в течение пяти дней при комнатной температуре и двухдневной сушке инфракрасными лучами при 60°. Результаты электрических измерений, пересчитанные на глубину проникания коррозии, показали определенную зависимость коррозии от ширины раскрытия трещин (табл. 27, рис. 52). [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...