Коэффициент относительный лопаточный

Относительный лопаточный коэффициент [c.87]

Относительный лопаточный коэффициент полезного действия 1-10Л характеризует степень совершенства преобразования энергии непосредственно в лопаточных аппаратах ступени. Вместе с тем в ступени имеет место ряд других потерь энергии от трения [c.100]

Какие потери энергии учитывает относительный лопаточный КПД ступени Как связаны эти потери с коэффициентами скорости [c.59]

Коэффициент полезного действия ступени относительный лопаточный [c.348]

Экономичность турбинной ступени характеризуется коэффициентом полезного действия. Относительным лопаточным кпд ступени называют отношение мощности, развиваемой на рабочих лопатках, к располагаемой мощности или отношение энергии (работы), полученной на рабочих лопатках, к располагаемой энергии [c.40]

Совершенство турбинной ступени характеризуется коэффициентами полезного действия. Относительным лопаточным КПД турбинной ступени называется отношение мощности, развиваемой на рабочих лопатках, к располагаемой мощности ступени [c.54]

Кроме формы лопаточного профиля (что является основным влияющим фактором и учитывается тем, что каждый профиль имеет свою характеристику) коэффициент потерь С зависит от относительного шага установки лопаток в решетке 7, от угла натекания потока на решетку, который в данном случае обычно принимается равным о = 90° 00, и от угла установки профилей в решетку Ру. Кроме того, коэффициент потерь зависит от чисел Rej и на входе в решетку. [c.197]

Затем следует найти концевые потери для заданного профиля. С такой целью надо задаться относительной высотой лопатки. Примем L = 1,0. Здесь, как и в случае неподвижных лопаточных венцов, можно принять экспериментальную зависимость коэффициента концевых потерь от относительной высоты лопатки L и коэффициента конфузорности канала К, определяемого по формуле [c.203]

Для расчета ротора на ползучесть в течение 50 тыс. ч угловая скорость была уменьшена до й = 0,314 10 рад/с и надлежащим образом скорректирована лопаточная нагрузка, что отвечало переходу от испытательных оборотов к рабочим. Исследования выполнены для натяга б = 0,42 10 м при условии полного проскальзывания диска относительно вала. Коэффициенты, входящие в уравнения ползучести (IV.34), взяты такими же, как и в рассмотренном выше примере. [c.130]

По мере накопления данных в отношении аэродинамических, конструктивных и эксплуатационных свойств осевых вентиляторов различных схем аэродинамический расчет все более разделяется на две основные части выбор расчетных параметров и профилирование. Под выбором расчетных параметров понимается определение коэффициентов осевой скорости, теоретического давления, циркуляций лопаточных венцов, относительного диаметра втулки и аэродинамической схемы под профилированием — выбор густоты решетки, углов атаки, числа лопаток, определение углов установки и кривизны профилей. [c.836]

Метод выбора расчетных параметров для осевых одноступенчатых вентиляторов известных схем, многоступенчатых и встречного вращения, а также для установок с этими вентиляторами, в которых часть динамического давления теряется, был предложен И. В. Брусиловским (1958). Было показано, что при данных значениях обратного аэродинамического качества лопаточных венцов, фиксированных значениях коэффициента теоретического давления и относительного диаметра втулки кпд является функцией коэффициента осевой скорости и двух параметров, один из которых характеризует закрученность потока перед рабочим колесом по отношению к закручиванию потока в колесе, а другой характеризует величину остаточной закрутки за спрямляющим аппаратом по отношению к скорости закручивания перед ним. [c.838]

В условиях значительных отклонений параметров цикла, носящих к тому же длительный характер, вопросы надежности работы приобретают определяющее значение. Подобные изменения режима могут вызвать перегрузку отдельных ступеней и изменение их температурных условий. Перераспределение тепловых перепадов по ступеням турбины вызывает изменение реактивности ступеней, что отражается на условиях работы упорного подшипника и лопаточного аппарата турбины. Работа ступеней в нерасчетных режимах приводит к ухудшению внутреннего относительного к. п. д. турбины. К еще большему понижению экономичности приводит изменение термического коэффициента полезного действия при понижении начальных или повышении конечных параметров цикла. В подобных случаях необходимо наряду [c.67]

Если отложить по оси абсцисс значения относительной закрутки Сц, по оси ординат отложить условно вверх значения относительных напоров Н, т. е. напоров, отнесенных к (все величины, отнесенные к отмечены сверху чертой), а также коэффициент теоретического напора компрессорной лопаточной машины Ят, а по оси ординат вниз — значения относительной работы Ь, переданной колесу турбины, а также коэффициент окружной работы то получим зависимости, приведенные на рис. 2.40. [c.71]

Так, если требуется лопаточная машина с большим значением коэффициента окружной работы, с большой удельной работой (мощностью, приходящейся на единицу расхода рабочего тела) при ограниченном значении Ыа, то следует применять лопаточную машину с большой относительной закруткой с , т. е. активную лопаточную машину. Высокий КПД в такой машине получить трудно, так как скорости протекания рабочего тела в ней (при заданной окружной скорости) будут высокими. [c.74]

При изменении относительной скорости потока на входе в лопаточную решетку (Мщ,,< 0,25) характер потока в решетке не меняется распределение давлений и коэффициенты потерь остаются неизменными. Газ ведет себя в основном, как несжимаемая жидкость. [c.240]

Коэффициент относительной диффузорности D, определяемый формулой (4.18), является критерием аэродинамической нагруженности лопаточного венца рабочего колеса осевой компрессорной ступени. Аналогичное выражение можст быть записано для направляющего аппарата. Однако обычно при уменьшении Са предельная аэродинамическая нагруженность достигается прежде в рабочем колесе, чем в направляющем аппарате. Формула (4.18) удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными по границе срыва для дозвуковых ступеней с относительно короткими лопатками. [c.139]

Осредненный по шагу коэффициент потерь для решетки НЛ ступени Б-2 в корневой области меньше, чем в ступени А-2 (рис. XII.11). Местное увеличение потерь энергии у периферии НЛ ступени Б-2 связано с пространственной перестройкой потока под влиянием направленной к корню ступени радиальной составляющей лопаточной силы. Несмотря на указанное местное увеличение потерь у периферии ступени Б-2, осредненный по высоте коэффициент 1с оказывается для нее несколько меньшим, чем для ступени А-2 (соответственно 0,026 и 0,030). Следовательно, применение умеренного ТННЛ в ступенях с относительно длинными лопатками даже при ощутимом меридиональном раскрытии проточной части у периферии (см. рис. XII. 10) не снижает эффективности решетки НЛ. [c.213]

Значения осредненного коэффициента бср, показывающего эффективность различных конструктивных схем организации охлаждения в зависимости от относительного J)a xoдa охлаждающего воздуха (на один лопаточный венец) Со л. показаны на рис. 4.20. Из графиков видно, что (исключив из рассмотрения перспективное — пористое охлаждение) наибольшая практически осуществимая эффективность охлаждения как сопловых, так и рабочих лопаток достигается при конвективно-пленочном охлаждении. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...