Амплитуда колебаний минимальная для формулы

Для повышения точности обработанных поверхностей важно не только увеличивать жесткость элементов технологической системы, но и уменьшать ее неравномерность в различных сечениях и направлениях. При определении упругих отжатий элементов технологической системы силу резания рассчитывают по формулам теории резания, а жесткость находят экспериментально в статическом состоянии. Сила резания непостоянна по величине. При установившемся режиме резания она мгновенно (скачкообразно) изменяется от некоторого максимального до минимального значения, что обусловливается характером стружкообразования и непостоянством снимаемого припуска. Амплитуда колебаний силы резания достигает 0,1 ее номинальной величины. Точка приложения силы резания непрерывно перемещается по поверхности обрабатываемой заготовки, поэтому сила резания имеет не статический, а динамический характер. [c.62]

То, что использование Вертгеймом скорости продольных волн в стержнях в формуле Дюамеля (3.2) было ошибочным, лучше всего может быть увидено в ретроспективном освещении проблемы сороковых лет XIX века. По очевидным причинам мы не приводим здесь ни данных Вертгейма, ни их коррекцию Клаузиусом. Критика Клаузиуса экспериментов Вебера была просто неверной. Экспериментальный источник неправильности производимого Вертгеймом сравнения динамических и квазистатических модулей возникает из факта, первоначально замеченного Кулоном в 1784 г. и состоящего в том, что значение модуля уменьшается с возрастанием остаточной деформации отсюда среднее значение модуля, найденное из квазистатических опытов при различных значениях остаточных деформаций, возникающих при относительно большой общей деформации, меньше, чем значение динамического модуля, вычисленного по продольным или поперечным колебаниям, происходящим при чрезвычайно малых деформациях. Амплитуда деформаций в динамических измерениях Вертгейма всегда была ниже, чем минимальная наблюдаемая квазистатическая деформация. Грюнайзен в первом десятилетии XX века проверил этот вопрос сопоставления адиабатических и изотермических модулей в той же области деформаций е= = 10 , рассмотрев как динамическую, так и квазистатическую ситуации, и показал для металлов, изучавшихся Вертгеймом, что разница в значениях модулей Е была чрезвычайно малой — в четвертом знаке после запятой ). [c.303]

Р а> ) множитель Л 1) = Ае перед гармонической функцией в (37.5) можно рассматривать как медленно убывающую со временем амплитуду. В этом случае формула (37.5) описывает затухающие колебания. Ее график дан на рис. 113 когда гармонический множитель 5т(й) + 1) достигает своих максимальных и минимальных значений +1 и -1, точки графика лежат на кривых А ) и -А 1), изображенных пунктирными линиями. [c.123]

При ajjo = 0,56 первые шесть минимальных значений выражения 1 = = До + Ai отличаются лишь вторыми знаками после запятой от значений (12) соответственно. Для большинства же материалов <[ 0,56 и эта разница будет еш е меньшей. Иными словами, в таких случаях величины резонансных частот достаточно находить для исследуемых систем без трения. Тогда при определении резонансных амплитуд колебаний До = О и решение значительно упрощается. Так, формула (10) приобретает вид [c.182]

Согласно формуле (50) усиление колебаний на переходных участках за счет вторичного возбуждения прямо пропорционально величине коэффициента резания, синусу угла запаздывания и обратно пропорционально частоте колебаний и крутизне характеристики демпфирования. По сравнению с тем, что уже было получено выше для установившихся движёний, новым здесь является зависимость от угла запаздывания (сдвига по фазе). Если сот = я, то механизм вторичного возбуждения усиливает колебания, если т = О, то он не оказывает никакого влияния и амплитуда колебаний будет такой же, как при резании по чистому . Это минимальное значение амплитуды уже не может быть уменьшено никаким подбором величины запаздывания т. Таким образом, для того чтобы можно было управлять вторичным возбуждением, нужно, чтобы этот процесс был неустановившимся. Управлять вторичным возбуждением в этом случае можно с помощью изменения фазы ф или путем изменения частоты вращения инструмента или заготовки. [c.114]

Идентификация форм колебаний образцов. При экспериментальных исследованиях часто бывает необходимо отнести наблюдаемый резонанс образца или элемента конструкции к определенной моде колебаний. Если возбудитель и приемник находятся в пучностях колебаний, то амплитуда колебаний наибольшая, и наоборот, она минимальна вблизи узловых линий. Это в частности следует из формул (3.31)-(3.34), в соответствии с которыми при возбуждении и регистрахщи колебаний точечными преобразователями, не возмущающими колебаний (например, электромагнитными), амплитуда колебаний пропорциональна произведению мод колебаний в точках возбуждения и регистрации. Таким образом, последовательно перемещая возбудитель и регистратор, например излучающий и приемный волноводы, по поверхности образца, можно определить пучности и узловые линии. Необходимо при этом учитывать чувстви- [c.78]

В случае интегральной оценки параметров вибрации при соответствующем выборе времени усреднения можно добиться того, чтобы влияние биений на амплитуду скорректированного значения контролируемого параметра вибрации будет ничтожно мало. Так, результаты измерений показали, что колебания уровня вибрации на низких частотах, определяемые по максимальной й минимальной виброскорости (виброускорению) методом интегральной оценки, приводят к изменению одночисловой оценки, находящемуся в пределах точности измерения. Поэтому для определения параметра вибрации на рабочем месте методом интегральной оценки можно использовать среднее значение параметра вибрации на заданной частоте, определяемое по формуле [c.54]

Еслп излучатель 4 и приемник 6 (рпс, 88) сдвиговых волн расположить на противоположных сторонах плосконараллельного образца так, чтобы направление колебаний частиц у точки ввода составляло с главными плоскостями поляризации угол 45 , то при изменении несущей частоты УЗК амплитуды прошедших импульсов примут поочередно максимальное и минимальные значения. Измеряя две соседние частоты и /3, при которых наблюдаются минимумы, упругую анизотропию вычисляют по формуле [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...