Интегральные характеристики сопел

Приращения удельной тяги AR соответственно в идеальном и в вязком приближениях определяются по отношению к удельной тяге R сопел sO с плавным сужением и с изломом в точке а. Для идеального газа из сопел с плавным сужением они реализуют максимум R. Согласно табл. 1 и 2, такое же преимущество сопел с изломом сохраняется и для вязкого газа. Отрицательный вклад (AR ) в тягу осевой компоненты интеграла сил трения по стенкам дают в процентах (отнесенные к R ) — предпоследние столбцы таблиц. Наряду с этим вязкость оказывает влияние на интегральные характеристики сопел через вытесняющий и сглаживающий (см. ниже) эффекты. Принятый способ определения тяги и расхода через соответствующие интегралы в сечении выхода из сопла учитывает суммарное воздействие всех этих эффектов. Информацию о всех потерях удельной тяги R дает приведенное в последнем столбце таблиц ее отношение к соответствующей идеальной величине R[ . Здесь R[ — удельная тяга сопла Лаваля, реализующего на выходе при тех же F /Fa равномерный поток идеального газа. [c.344]

Вместе с соображениями, изложенными в [19 авторам [20] найти решение задачи профилирования всего сопла (а не только его сверхзвуковой части), реализующего максимум тяги при заданной полной длине. В свою очередь, построение такого решения, в котором дозвуковая часть заменена внезапным сужением (Глава 4.14), потребовало создания методов численного интегрирования уравнений газовой динамики на существенно неравномерных сетках (Глава 7.9). Наряду с созданием в основном для расчета околозвуковых течений в потенциальном приближении специальных численных схем (см. Введение к Части 7) в ЛАБОРАТОРИИ был развит метод [21], который с учетом особых свойств околозвуковых потоков позволяет находить интегральные характеристики сопел с существенно более высокой точностью, чем точность численного определения используемых для этого параметром течения. [c.212]

Основные внутренние интегральные характеристики сопел [c.23]

Интегральные характеристики сопел 279 [c.279]

Интегральные характеристики сопел [c.281]

Сравнение характеристик сопел (/х, Д, х и / ), полученных на разных сетках, а также другие способы контроля (включая проверку выполнения интегральных законов сохранения расхода и ж-компоненты количества движения) показали следуюгцее. Для неоптимальных сопел погрешности в определении /х, Д, х и 7 не превышают одну две единицы четвертой цифры после запятой. Для сопел с внезапным сужением погрешности в /х, и х возрастают более чем на порядок (примерно до 0.2%), в то время как погрешность в К увеличивается до нескольких единиц той же (четвертой) цифры. Как будет видно из дальнейшего, достигнутый уровень точности (особенно в определении К ) обеспечивает достоверность сравнения сопел рассматриваемых типов. Это подтверждает последний столбец таблицы. В нем приведен относительный выигрыш (в процентах) АК. При определении АК разность тяг оптимального и неоптимального сопла относилась к тяге неоптимального сопла той же обгцей длины X. Хотя с ростом длины выигрыш, который обеспечивают оптимальные сопла, убывает, он даже при X = 22 на порядок превышает погрешности определения [c.517]

Вообще говоря, наиболее полной и основной интегральной характеристикой реактивных сопел в компоновках на летательных аппаратах, учитывающей одновременно внутреннее газодинамическое совершенство, качество [c.33]

Определение как интегральных, так и локальных характеристик сопел, выяснение особенностей картины течения в соплах различных схем. [c.57]

Основными внутренними газодинамическими интегральными характеристиками реактивных сопел любых схем и типов, определяющими уровень совершенства реактивного сопла как газодинамического устройства, являются [c.60]

Результаты измерений основных интегральных характеристик четырех вариантов конических сверхзвуковых сопел, имеющих одинаковые сверхзвуковые и разные дозвуковые части (рис. 3.49), представлены на рис. 3.64 в зависимости от степени понижения давления тг . Также как и дта звуковых сопел (рис. 3.56 и 3.57), коэффициент расхода потери тяги и коэффициент относительного импульса (или потери импульса А/ ) определялись соответственно по соотношениям (1.30), (1.41), (1.45) или (1.48). Снижение коэффициента расхода и коэффициента относительного импульса с увеличением угла сужения дозвуковой части имеет место для сверхзвуковых сопел так же, как и для сужающихся звуковых сопел. Измеренные минимальные потери тяги отмеченные штрих-пунктирной кривой на рис. 3.64, воз- [c.130]

Давление во втором (эжекторном) контуре сопла является одной из важнейших интегральных характеристик эжекторных сопел и эта величина анализируется ниже. [c.253]

Рис. 6.17. Интегральные характеристики трехмерных сопел

Рис. 6.22. Интегральные характеристики трехмерных сопел различного типа

Это свидетельствует о том, что локальные особенности течения на отрывных режимах оказывают гораздо меньшее воздействие на интегральные характеристики трехмерных сопел, чем это имеет место на расчетном, т. е. безотрывном режиме течения. [c.288]

Отклонение вектора тяги сопла (оси сопла или струи) может привести к изменению основных интегральных характеристик реактивных сопел. К этим интегральным характеристикам относятся коэффициент тяги Р, (или потери тяги = I- Рс), коэффициент расхода сопла х, и эффективный угол отклонения [c.297]

Потери импульса и минимальные потери тяги трехмерных сопел сведены в общую диаграмму на рис. 6.22. Приведенные на диаграмме результаты экспериментальных исследований позволяют сделать следующие выводы. Характеристики вариантов С-1, С-2, С-3, С-5, С-6 показывают, что при примерно одинаковых значениях относительной площади среза сопла 2,05 и интегрального угла коничности 0с 8,5-10°, если степень сплюснутости среза невелика 2 и нет большого отличия в значениях максимального и минимального углов коничности, потери импульса (тяги) трехмерных сопел могут быть соизмеримы с характеристиками эквивалентного осесимметричного сверхзвукового сопла. Форма поперечного сечения канала трехмерных сопел при этом не является определяющим фактором, который резко мог бы ухудшить характеристики трехмерных сопел с различным способом перехода от круглого входного сечения к трехмерному выходному сечению. Сочетание формы критического сечения с формой выходного сечения при этом может быть достаточно разнообразным круглой, квадратной, прямоугольной, треугольной. [c.285]

Данные для сверхзвуковых сопел с одинаковой геометрией сверхзвуковой части, но с разными дозвуковыми частями, обобгцены на рис. 3.65 в зависимости от коэффициента расхода. Заштрихованные области соответствуют погрешности измерений интегральных характеристик сопел по результатам различных серий экспериментальных исследований. Характер влияния изменения коэффициента расхода сверхзвуковых сопел аналогичен этому влиянию для звуковых сужаюгцихся сопел (рис. 3.57). Это означает, что с уменьшением коэффициента расхода сопла (т. е. с увеличением угла сужения дозвуковой части 0 р при постоянной степени сужения канала = onst) [c.132]

В приближении идеального (невязкого и нетеплопроводного) газа исследуется влияние на интегральные характеристики и на форму профилированных сверхзвуковых частей плоских и осесимметричных сопел Лаваля выбора образуюш ей их дозвуковых участков. Сравниваются сопла с плавным входом "и с внезапным сужением "при одинаковых расходах и габаритных ограничениях на все сопло, а не только на его сверхзвуковую часть. В такой постановке, согласно [1], у сопел с внезапным сужением при течении в них идеального газа следует ожидать лучп1ие характеристики. Это подтверждается результатами выполненных расчетов. [c.512]

Влияние радиуса скругления угловой точки в районе критического сечения на интегральные характеристики приведенных на рис. 3.30 сверхзвуковых конических сопел по результатам расчетных и экспериментальных исследований показано на рис. 3.32. Помимо коэффициента расхода сопел, зависимость которого от величины радиуса скругления была рассмотрена при анализе рис. 3.13, на рис. 3.32 дана зависимость от величины Т 2 трех значений коэффициентов импульса, удельного импульса и относительного импульса, определяемых соотношениями (1.43), (1.44) и (1.45). Следует отметить, что расчетные значения коэффициентов импульса приведены без учета трения в сверхзвуковой части, однако, как отмечалось в предьщугцем разделе, величина потерь импульса на трение для рассматриваемых сопел относительно невелика и составляет значительно меньше 0,5% от идеального импульса. В силу специфики определения каждого коэффициента импульса характер их изменения различен при изменении Т 2- [c.97]

Поэтому при оценке влияния угла сужения дозвуковой части на интегральные характеристики сверхзвуковых сопел важно выбрать для сравнения не только форму выражения тяговой эффективности сопла, но и способ сравнения самих сопел [64]. Сравнение характеристик сопел можно проводить либо при одинаковой геометрии сопел [27], либо при одинаковых расходах газа через сопла. При этом параметры газа и абсолютные плогцади выходного сечения считаются одинаковыми для сравниваемых сопел (к = к 2, = 0с2 Рос1=Рос2 с1 = с2) отличие сравниваемых сопел проявляется в отличии или равенстве геометрических плогцадей критического сечения. [c.113]

Для сравнения на рис. 3.65 нанесены при соответствуюгцих значениях коэффициента расхода данные из работы [27] по величине А/ , приведенные на рис. 3.32 при анализе влияния радиуса скругления контура в критическом сечении на интегральные характеристики сверхзвуковых сопел. Поскольку диапазон изменения коэффициента расхода в этом случае был относительно невелик — 0,96-0,985), то изменение на величину А/ практически не было обнаружено ни по результатам расчетов, ни по результатам экспериментальных исследований [27]. [c.133]

Таким образом, экспериментальные исследования интегральных характеристик звуковых и сверхзвуковых сопел с различной формой дозвуковой части показали, что переход от сопел с плавной формой дозвуковой части (0кр = 0°) к соплам с крутым контуром (0 р = 90°) дает выигрыш в потерях тяги только на режимах истечения сильно недорасширенных реактивных струй. Этот переход целесообразно осуществлять в случае, когда существуют ограничения на выбор оптимальной площади среза сопла и оно работает на режиме сильного недорасширения струи в этом случае суммарный выигрыш от сопла с крутым контуром может составить 1% и более от идеальной тяги сопла, несмотря на то что коэффициент относительного импульса у этого сопла меньше (или потери импульса больше), чем у сопла с плавной дозвуковой частью. Этот выигрыш в тяге сопровождается уменьшением габаритов сопла за счет уменьшения длины дозвуковой части, а следовательно и снижением веса сопла. [c.136]

Поведение основных интегральных характеристик трехмерных сопел при увеличении ТГс аналогично поведению их для осесимметричного эквивалентного сопла. Так, поскольку все приведенные на рис. 6.17 и 6.18 варианты имеют примерно одинаковую относительную площадь среза - 2,05, минимальные потер1 тяги этих вариантов достигаются при тг , близких к расчетному для данного значению тг расч — (при = 1,4). Поэтому в дальнейшем сравнение [c.280]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...