Расчеты размеров бассейнов

Х.2. Расчеты размеров бассейнов [c.259]

Х.И- Расчеты размеров бассейнов 261 [c.261]

Задача об истечении жидкости при переменном напоре обычно сводится к определению времени опорожнения или наполнения всего или некоторой части сосуда в зависимости от начального наполнения, формы и размеров сосуда и отверстия. Задачи подобного рода встречаются при расчетах наполнения и опорожнения резервуаров, цистерн, водохранилищ, бассейнов, шлюзовых камер и т. п. [c.193]

Канско-Ачинский бассейн как крупнейший по запасам и наиболее экономичный из разрабатываемых бассейнов займет видную роль в энергетическом балансе страны. Как показывают расчеты, в конце XX — начале XXI в. добыча КАУ превысит общие размеры использования в стране гидроресурсов и может составить четвертую часть от использования ядерной энергии. При достаточной определенности общих целей создания КАТЭКа их конкретное количественное содержание, очередность и сроки достижения нуждаются в глубокой проработке. [c.224]

Задача об истечении жидкости при переменном напоре обычно сводится к определению времени опорожнения или наполнения всего сосуда или некоторой его части в зависимости от начального наполнения, формы и размеров сосуда и отверстия. Такие задачи решают при наполнении и опорожнении резервуаров, цистерн, водохранилищ, бассейнов, шлюзовых камер и т. п. Необходимо иметь в виду, что в этих случаях вследствие непрерывного изменения напора, а следовательно, и непрерывного изменения скоростей и давлении всегда наблюдается неустановившееся движение жидкости, поэтому при расчетах нельзя использовать обычное уравнение Бернулли. [c.173]

Если электростанция располагается в районе, где отсутствуют многоводные реки, оборотная система водоснабжения является единственно возможной. Для охлаждения воды применяют градирни или брызгальные устройства, если по топографическим и геологическим условиям или размерам располагаемой территории не может быть сооружен пруд-охладитель если размеры площадки электростанции позволяют разместить брызгальные бассейны, выбор типа охладителя определяется технико-экономическими расчетами. [c.286]

Более эффективного охлаждения воды и уменьшения размеров бассейна можно достичь в брызгальных бассейнах, в которых подлежащая охлаждению вода распыливается при помощи разбрызгивающих сопел. Сопла располагаются над поверхностью воды в бассейне и нагретая в конденсаторе вода подается к ним посредством насоса под давлением 1—2 ати. Вода в соплах завихривается и при выходе из них распыливается и охлаждается налету. Ориентировочно поверхность такого бассейна определяется из расчета (1,5 на I л. с. Расход злек-троэнергии на насосы при охлаждении воды в брызгальных бассейнах составляет до 3 % от мощности машины. [c.185]

Как видно из рис. 19, в эксперименте амплитуда отраженной волны возрастает с удалением от развилки, чего никогда не наблюдалось в численных расчетах и чего, казалось бы, не должно быть и из обгцих соображений. Естественно предположить, что это следствие отражения волны от стенок бассейна и волпопродуктора. Для проверки был специально проведен расчет, в котором были повторены все условия эксперимента, в том числе и генерация уединенной волны с помогцью движугцейся по заданному закону вертикальной стенки. Результаты приведены на рис. 19 пунктиром. Видно, что результаты расчета и эксперимента согласуются довольно сносно. Главное, в численных расчетах воспроизводится как форма отраженной волны так и увеличение ее амплитуды от развилки к задней стенке. При увеличении размеров бассейна этот эффект полностью исчезает, а амплитуда отраженной волны уменьгаается более чем в два раза. [c.103]

Математическая модель процесса взаимодействия капельного потока с воздушной средой приземного слоя атмосферы, приведенная в гл. 2, не учитывает спектр капель в факелах разбрызгивания. Тепловые и аэродинамические характеристики учитывались экспериментально определяемыми объемными коэффициентами тепло- и массоотдачи. Создание математической модели факела разбрызгивания значительно расширяет возможности математического моделирования изучаемого процесса. С помощью уравнения движения одиночной капли в поле сил тяжести и заданной функции распределения капель по размерам были рассчитаны локальные скорости капель как функция времени [12]. По траекториям капель и дальности их полета определялась локальная плотность орошения. Результаты расчетов показали, что протяженность области выноса капель Хтгх существенно зависит от скорости ветра при w = = 2 м/с ЛГтах = 20,5 М если Ш = 18 м/с, то Хтах = 2380 м и при этой скорости ветра 95% осадков выпадает на расстоянии 231 м. Непосредственные наблюдения за выпадением капель на небольших брызгальных бассейнах и брызгальных каналах [27, 39] показали, что на расстоянии 2—6 м от границы бассейна обнаружены ледовые образования, имеющие вид торосов высотой 0,7 м ледяная корка и изморозь покрывали участок [c.125]

II. Железобетонные Р. 1. Общие указания. При расположении железобетонных Р. в земле руководствуются правилами, приведенными для каменных Р. Железобетонные Р. применяются преимущественно там, где не вполне надежен грунт. В остальных случаях выбор того или другого материала зависит от стоимости сооружения. Наиболее целесообразной формой железобетонного Р. является круглая, в виде кругового кольца, испытывающего при сравнительно тонких стенках лишь растягивающие напряжения. Растягивающие усилия воспринимаются кольцевой арматурой, причем толщину бетонной стенки делают с таким расчетом, чтобы растягивающие напряжения в бетоне не превосходили допускаемых (ок. 10 кг/см ). Площадь сечения горизонтальных железных колец приходящаяся на единицу высоты стены, должна увеличиваться с глубиной воды. Кроме того закладывается равномерно вертршальная распределительная арматура, толщина которой по высоте меняется. Места примыкания стен ко дну подвергаются изгибу, поэтому д.- б. соответственным образом армированы. Наиболее часто круглые Р. находят применение в водонапорных башнях. Прямоугольные Р. применяются там, где по местным обстоятельствам предназначенная для их размещения площадь д. б. полностью использована. Прямоугольная форма допускает лучшее деление Р. на отделения кроме того опалубка для бетона при прямоугольном Р. получается более простая и дешевая. Но, с другой стороны, условия для работы упругих сил в стенках прямоугольных Р. менее выгодны т. к. помимо растягивающих усилий на стенки действуют еще изгибающие моменты кроме-того углы легко становятся водопроницаемыми. При значительной глубине воды стенки прямоугольных железобетонных Р. требуют усиления ребрами. В общем глубина воды в Р. не должна превышать 5 м. Малые Р., устанавливаемые в земле, наиболее целесообразно проектиррвать в виде полушара (фиг. 27) или цилиндрической формы с плоским дном и сводчатым перекрытием. Малые Р., устанав-.ттиваемые в особых помещениях, обыкновенно конструируют с самостоятельным дном и располагают независимо от находящихся под ними междуэтажных перекрытий, отделяя их толевой или иной подходящей прокладкой (фиг. 28). Жесткое соединение дна Р. с его опорой допустимо лишь в случае вполне надежного грунта, исключающего всякую возможность какой-либо осадки в противном случае Р. надлежит сооружать независимо ог его опоры. Р. в земле надлежит во всяком случае располагать вне зависимости от других зданий и снабжать вентиляционными трубами. При значительных размерах в плане открыто стоящих железобетонных Р. (напр, бассейнов для плавания или иных целей) лишь один их конец закрепляется жестко в грунте, все же остальные опоры конструируются подвижными, в виде качающихся или легко деформирующихся тонких стоек,, наподобие изображенных на фиг. 29, или [c.177]

Защита атмосферного воздуха от вредных выбросов. Исходные данные, полученные от санитарно-эпидемиологической и гидрометеорологической служб, характеризующие состояние атмосферного воздуха в районе строительства котельной. Определение количества вредных выбросов в атмосферу. Технические решения, обеспечивающие снижение содержания в дымовых газах окислов серы и азота. Для котельных на твердом топливе —обоснование выбора и характеристика золоулавливающих устройств. Согласование с Гипрогазоочист-кой установки электрофильтров. Выбор дымовых труб по условиям рассеивания в атмосфере вредных выбросов согласно СН 369-74, Определение остаточного содержания вредных веществ и количество этих веществ, выбрасываемое в атмосферу после очистки. Уточнение размеров сани-тарно-защитнои зоны по п, 8.2 СН 369-74, Сводные данные результатов расчета по разделу в табличной форме. Анализ состояния воздушного бассейна до и после осуществления проекта котельной. [c.45]

Для небольших станций могут быть применены кирпичные дымовые трубы. Размеры дымовых труб (диаметр устья) обычно выбираются из условия обслуживания одной трубой четырех-пяти котельных агрегатов. Высота труб регламентируется нормами Госсаиниспек-ции [Л. 37]. При сжигании в котлах топлив, содержа-пигх серу и золу, высота труб окончательно принимается по расчету на загазованность или запыленность золой воздущного бассейна, выполняемому по методике, разработанной Институтом имени Эрисмана [Л. 15]. Диаметр выходного сечепия дымовых труб должен определяться из расчета получения экономичных скоростей газов при полной загрузке трубы согласно указаниям, [c.223]

Основными признаками гидрологической аналогии являются происхождение паводков (ливневые или от снеготаяния), размеры и очертание бассейна, его залесенность и заболоченность, рельеф бассейна и т. д. Расчет по аналогии заключается в применении эмпирических формул, основные параметры которых определяются по реке-аналогу в результате обработки рядов наблюдений, имеющихся на этой реке. Применяемые в практике эмпирические формулы для расчета максимальных годовых расходов воды существуют двух типов — редукционные и объемные. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...