Шарнирные лопатки

Маятниковые колебания лопатки. При основной форме колебаний шарнирной лопатки ее деформации обычно невелики, что позволяет приближенно считать лопатку твердым телом, совершающим маятниковые колебания с обкатыванием в поле центробежных сил. Кинетическая энергия колебаний такой лопатки [c.296]

Шарнирную лопатку следует проектировать так, чтобы величина не равнялась и не была близка к целому числу (например, выбирать в пределах 1,3—1,7 или 2,3—2,7 и т. д.). Этим обеспечивают отстройку лопатки от возбуждения колебаний по маятниковой форме силами, частота которых кратна оборотам ротора. [c.297]

Расчет на изгиб. При отклонении шарнирной лопатки на угол (р центробежные силы дают в текущем сечении лопатки изгибающий момент (рис. 26) [c.298]

Рис. 26. Изгибающий момент центробежных сил при отклонении шарнирной лопатки

Таким образом, изгибающий момент в текущем сечении шарнирной лопатки [c.299]

Рис. 27. Изгиб шарнирной лопатки постоянной газовой нагрузкой

Смещение точки контакта из-за обкатывания приводит к эффекту упругого защемления, поэтому уменьшение напряжений в реальной шарнирной лопатке оказывается меньшим, чем в идеализированном случае при р, =0. [c.300]

Рис. 28. Типичное распределение изгибающих моментов по длине пара 1 — жесткой лопатки 2 — шарнирной лопатки с учетом обкатывания 3 — шарнирной лопатки без учета обкатывания (или при

Роторы могут быть с жесткими, упругими или шарнирными лопатками. Режущим элементом роторов могут быть лопатки или ножи, которые заменяют при износе. [c.314]

Расчет шарнирной лопатки [c.247]

Перо шарнирной лопатки, несмотря на наличие шарнира, подвергается действию изгибающих моментов. Расчет изгибающих моментов в сечении лопатки с координатой производится по формулам (5.14) и (5.25), (5.26). При этом угол отклонения лопатки Ф на рассчитываемом режиме является известной величиной, найденной по условию равновесия (5.30). Поэтому в формулах (5.25), [c.247]

Аэраторы отличаются значительно большей производительностью. На фиг. 48 изображён аэратор, изготовляемый заводом Красная Пресня . Внутри железного кожуха вращается вал, делающий 75и—900 оборотов в минуту. Навалу закреплены наискось лопатки, которые, подхватывая смесь, засыпаемую через верхнюю воронку, бросают её с силой на ряд железных вертикальных прутьев, прикреплённых в шахматном порядке к верхней плоскости кожуха, В некоторых конструкциях прутья заменяются подвесками из цепей и т. п. Разрыхлённая земля проваливается вниз, обычно непосредственно на ленту раздаточною транспортёра. Для устранения налипания земли кожух встряхивается один конец его закрепляется шарнирно в подшипниках, а по специальному выступу на другом конце скользит особый кулачок, поднимающий этот конец и сбрасывающий его на деревянную подкладку. Обычно кожуху дают 10—12 сотрясений в минуту. [c.106]

Наконец, следует отметить так называемые демпферные связи, т. е. связи, не припаянные к лопаткам. В последние годы они нашли широкое применение в лопаточных аппаратах последних ступеней. Обычно стыки этих связей расположены в шахматном порядке. Рел<е применяется кольцевое крепление лопаток. При этом связи к лопаткам не припаиваются. Они вставляются в отверстие с зазором, контакт же обеспечивается центробежными силами при вращении ротора турбины. Опыты показывают, что при колебаниях не происходит проскальзывания лопатки относительно демпферной связи и соединение лопаток со скрепляющей связью близко к шарнирному. Таким образом, демпферная связь сочетает [c.72]

Для демпфирования колебаний представляет практический интерес применения шарнирного соединения лопаток. На рис. 80 приведен один из вариантов такой конструкции. В данном случае лопатки были так закреплены, что они могли поворачиваться на 2 вокруг шарнира. При этом изгибающий момент от паровой нагрузки в известной мере уравновешивался моментом от центробежной силы. [c.167]

Представляет практический интерес применение для демпфирования колебаний шарнирного соединения лопаток ]Л. 35], один из вариантов которого приведен на рис. 63. Лопатки закрепляют так, чтобы они могли поворачиваться вокруг шарнира на 2°. При этом изгибающий момент от паровой нагрузки в известной мере уравновешивается моментом от центробежной силы. [c.103]

Лопатки сопловых аппаратов рассчитываются на действие изгибающих нагрузок от газовых сил как двухопорные балки (лопатки первой ступени) и как консольные или шарнирно-соединенные балки (второй и следующих ступеней) при косом изгибе. Для сопловых лопаток расчет на циклическое нагружение, вызванное действием термических усилий, имеет особое значение ввиду возможных забросов температур газа. Неравномерность температуры газа в окружном направлении, как показано в работе [2], может достигать 25—30%, это приводит к превышению рабочих значений температур на лопатках соплового аппарата на 50—150° С. Поэтому наиболее частым дефектом этих детален является их растрескивание от действия циклических термических напряжений (см. 1). [c.83]

Для шарнирной лопатки постоянного сечения F = onst, нагруженной па длине пера 1 постоянной газовой нагрузкой = onst (рис. 27), формула (124) принимает вид [c.299]

Роторы-питатели нижний и верхний аналогичны по конструкции различие между ними лишь в том, что в нижнем, кроме глухих лопаток, имеются дополнительные шарнирные лопатки, которые предназначены для работы при обратном направлении вращения ротора,- Электродвигатель 4 (рис. 25) специального исполнения типа МП-14-12/3 мощностью 200 кет, 700 в при 1200 об/мин, вращающий ротор-питатель, расположен внутри ротора. Вращение от электродвигателя к ротору-питателю передается через редуктор 9, состоящий из трех пар цилиндрических шестерен. Корпус электродвигателя фланцевыми крышками укреплен на неподвижных цапфах 7, которые вмонтированы в розетные подшипники /, закрепленные на раме снегоочистителя. [c.38]

Для шарнирной лопатки постоянного сечення F = onst, нагруженной на длине пера /ц постоянной газовой нагрузкой Рг = onst (рис. 31), формула (124) принимает вид [c.301]

При обычных значениях РшУх 1,0-7- 0,5 1 3 н л, 0,8- 0,9 величина Хщ 0,3-н0,6, т. е. напряжения в пере шарнирной лопатки значительно ниже, чем напряжения при жесткой заделке. [c.302]

В лопастном насосс (рис. 229, д) лопатка 7 скользит в пазе ротора 8 II под действием центробежной силы и пружины прижимается к стенкам корпуса 9 с эксцентричным отверстием. Линейный контакт между лопаткой и отверстием корпуса можно заменить поверхностным путем установки шарнирного вкладыша 10 (рис. 229, е). Введение самоустанавлива-ющегося башмака 11 (рис. 229, ж) позволяет создать жидкостную гидродинамическую смазку. [c.356]

Итак, зарождение трещины явилось следствием воздействия на реборду диска вибрационных контактных нагрузок от втулки лопатки, так как диск с лопатками соединен шарнирно. Такое контактное взаимодействие диска с лопаткой последовательно привело к повреждению диска фреттинг-коррозией, снижению из-за этого усталостной прочности диска и зарождению в нем трещины мпогоцикловой усталости. При размерах трещины, равных 0,2 мм по поверхности реборды и 0,5 мм в глубину, ее развитие под действием контактных вибронапряжений прекратилось, так как глубина распространения этих напряжений от поверхности невелика. Мало также и раскрытие трещины под действием этих напряжений. Однако начальная трещина, являясь концентратором напряжения, увеличила напряженность материала диска в зоне ее расположения, что привело к ее дальнейшему развитию, но уже под действием нагрузок, отвечающих малоцикловой области. [c.483]

Длины звеньев механизма удовлетворяют следующим условиям AD=B =AE= BF==.AG== =ВН и D =EF=GH=AB. При вращении строенного кривошипа / оси звеньев 2, оставаясь параллельными линии центров АВ, сохраняют горизонтальное положение во все время движения. В основе механизма лежит шарнирный параллелограмм AB D, у которого шарнир В выполнен в виде неподвижного диска, охватываемого расширенной втулкой. . На звеньях 2 закреплены лопатки а. [c.600]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...