Относительный закон теплообмена

При рассмотрении в предыдущем параграфе простейшего случая охлаждения тела, простого или составного, нам не требовалось делать какие-либо предположения относительно закона теплообмена внутри тела в данном же случае для нахождения аналитического выражения функции и (т, х, у, z) знание этого закона является совершенно необходимым. [c.18]

Учет влияния внутренних стоков тепла (испарение капель в пограничном слое перегретого пара) на закон теплообмена получался для случая течения смеси с постоянной плотностью р = 1. Предельный относительный закон теплообмена записывался в этом случае так [c.175]

Это выражение достаточно хорошо описывает относительный закон теплообмена в пределах изменения 0,5 ь ст/уо "С 3. [c.179]

Аналогично (9.125) из (9.84) следует относительный закон теплообмена [c.191]

ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ ЗАКОН ТЕПЛООБМЕНА [c.49]

Предельные относительные законы теплообмена и массообмена в общем случае, как было показано в гл. 4, имеют вид [c.85]

Не вызывает принципиальных затруднений распространение предложенного метода расчета на течение сжимаемого диссоциированного газа, на осесимметричный пограничный слой, на внутреннюю задачу и т. п. При наличии фронта пламени в пограничном слое относительные законы теплообмена и массообмена выводятся с учетом формул гл. 4. [c.292]

Относительный закон теплообмена [c.46]

П/2 с учетом (6.2.18) получаем относительный закон теплообмена в виде [c.95]

Рис. 8.14. Зависимость относительного закона теплообмена от теплового параметра вдува

На рис. 8.27 дается сопоставление опытных данных [16] и [102] с формулой (8.5.27). Можно отметить удовлетворительное соответствие теории экспериментам. Относительный закон теплообмена для рассматриваемых условий можно записать в виде [c.207]

Выражение для относительного закона теплообмена, учитывающего влияние щероховатости, имеет вид [c.287]

Относительный закон теплообмена в окончательном виде можно записать [c.287]

Закон теплообмена для ламинарного пограничного слоя представляется теперь в удобной относительной форме 81=81о/К, где [c.236]

Уравнение (1-21) представляет собой закон теплообмена между средой и поверхностью твердого тела. Это уравнение нелинейно относительно температуры. Поэтому оно называется нелинейным граничным условием третьего рода. Уравнение (1-21) можно привести к формуле Ньютона — Рихмана. В результате получим [c.26]

Уравнение (1-23) также представляет собой закон теплообмена между средой и поверхностью твердого тела. В отличие от уравнения (1-21) эта зависимость линейна относительно температуры. Поэтому она называется линейным граничным условием третьего рода. Из условия (1-23) следует, что для уменьшения температурного градиента и темлературы поверхности тела при прочих равных условиях необходимо при выборе материала тела отдавать предпочтение веществу с большим коэффициентом теплопроводности. [c.27]

Предельные относительные законы трения и теплообмена [c.164]

Относительный предельный закон теплообмена в общем случае может быть записан в следующем виде [c.174]

Учитывая, что влияние qjq-a закон теплообмена относительно невелико, выражение для можно упростить [c.176]

Консервативность закона теплообмена относительно градиента давления [c.216]

Рассмотрим предельный закон теплообмена в турбулентном пограничном слое газа при относительно слабом воздействии излучения. Тогда, в первом приближении, можно написать, что [c.643]

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ ЗАКОНЫ ТРЕНИЯ И ТЕПЛООБМЕНА ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ НЕПРОНИЦАЕМОЙ ПЛАСТИНЫ ПОТОКОМ ГАЗА [c.53]

Влияние обобщенного температурного фактора на относительные законы трения и теплообмена при Re-+ оо [c.56]

НА ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ ЗАКОНЫ ТРЕНИЯ, ТЕПЛООБМЕНА [c.114]

Рис. 7-5. Влияние неизотермичности на относительный закон трения и теплообмена на плоской пластине,

Рис. 7-6. Влияние неизотермичности (а) и сжимаемости (б) на относительные законы трения и теплообмена. — Кривые — расчет по формуле (7-1-25).

Полученные результаты находятся в соответствии с анализом консервативных свойств турбулентного пограничного слоя, проведенным В. М. Иевлевым [Л. 30, 31]. Согласно В. М. Иевлеву относительная ошибка в критерии SU вызванная неучетом влияния граничных условий на закон теплообмена, определяется неравенством 150 [c.150]

СОПОСТАВЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ЗАКОНОВ ТРЕНИЯ, ТЕПЛООБМЕНА И МАССООБМЕНА НА ПРОНИЦАЕМОЙ ПЛАСТИНЕ С ОПЫТАМИ [c.198]

Совместное влияние различных возмущающих факторов на закон теплообмена в турбулентном пограничном слое в соответствии с [4.65] представлялось как произведение относительных законов теплообмена, учитывающих влияние этих факторов в отдельности. Поскольку д(а1д1,т = = d Idi для случая 1 (внутренние стоки тепла отсутствуют), [c.175]

Данные по /п позволяют сделать обобщение и разработать метод расчета предельной начально концентрации иримесц i. Для этого воспользуемся некоторыми результатами асимптотической теории турбулентного пограничного слоя. В [5.25] показано, что предельный относительный закон теплообмена (массообмена) может быть записан в следующем виде [c.223]

Для случая отсоса иредельный относительный закон теплообмена имеет [c.223]

С г с 3 и а ч е н и я полная энтальпия /дж/кгу, - удельный тепловой поток /вт/м У, С - концентрация компонента в системе /т<ж)ль/м . М молекулярный вес газа /кг/кмоль/, М - молекулярный вес, jD - плотность /г/см /, fi h- объем материала /м /, К = I,465 Kq /кг"град/н сек/, К.- суммарный объем всех зерен нахгалнителя Кк = коксовое число, относительный закон теплообмена, 6j- предел прочности графита на разрыв /н/м у. [c.146]

Тогда формула для относительного закона теплообме на принимает вид [c.95]

На фиг. 7 представлены результаты всех опытов на выгорающей графитовой поверхности с газовой завесой, как за тангенциальной щелью, так и за участком пористого вдува в виде относительного закона len-ломассообмена. На этом яе графике приведены опытные данные других авторов по относительным коэффициентам теплообмена и трения, полученные в неизотермических условиях (0,1-=5 - 7) в турбулентном пограничном слое без завесы. Нак видно, теоретическая зависимость (12) [c.71]

В результате удается получить хорошее согласование расчетных и опытных данных, однако расчетные формулы усложняются по сравнению с предельными. Переменная вязкость в ламинарном подслое может влиять на относительные законы трения и теплообмена только при конечных числах Re. Так как при Re—>-оо, как было по казайо раиее, fl i—Ю, то температура яа внешней границе вязкого подслоя Tt стремится к Тст, и в этих условиях вязкость может проявляться в пристенном слое, имеющем температуру Тст. [c.126]

Таким образом, для инженерных расчетов трения и теплообмена при течении сжимаемого газа в условиях неизотермичности можно использовать предельные относительные законы трения, теплообмена и массообмена, если стандартные значения коэффициентов С/о, Sto и St o вычислять по критерию Re , в котором коэффициент динамической вязкости определяется по температуре стенки. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...