Энергетические характеристики двухфазных потоков

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВУХФАЗНЫХ ПОТОКОВ [c.124]

ОДНОМЕРНОЕ ДВИЖЕНИЕ ДВУХФАЗНЫХ СРЕД. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОТОКА [c.108]

В лаборатории турбомашин МЭИ введены в эксплуатацию различные стенды влажного пара, ориентированные на экспериментальное изучение следующих основных задач I) механизма конденсации в равновесных и неравновесных течениях влажного пара при больших скоростях и, в частности, скачковой конденсации 2) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде и условий перехода через скорость звука 3) основных свойств дозвуковых и сверхзвуковых течений в каналах различной формы с подробным изучением волн разрежения и скачков уплотнения в эту группу включаются исследования основных энергетических и расходных характеристик сопл, диффузоров и других каналов 4) двухфазного пограничного слоя и пленок, образующихся на поверхностях различных форм 5) течений влажного пара в решетках турбин (плоских, прямых и кольцевых) с подробным изучением структуры потока, углов выхода, коэффициентов расхода и потерь энергии 6) структуры потока и потерь энергии в турбинных ступенях, работающих на влажном паре, с подробным изучением оптимальных условий сепарации влаги из проточной части и явлений эрозии. [c.388]

Величина коэффициента E, так же как и Ф, в зависимости от характера пульсаций расходов фаз во времени может быть больше, меньше или равна единице (последнее имеет место при G = onst). Если коэффициент ЧТ характеризует степень негомо-генности нестационарного двухфазного потока исходя из потерь давления в потоке, то коэффициент Е является аналогичной энергетической характеристикой нестационарного двухфазного потока. Характер изменения расходов фаз G во времени а priori не известен. Установить его непосредственно экспериментальным путем в настояш,ее время не представляется возможным. В связи с этим в дальнейшем анализируются два вида периодических колебаний расходов фаз во времени колебания типа прямоугольных импульсов (резко выраженные пульсации расходов фаз) и синусоидальные колебания (сглаженные, гармонические изменения расходов фаз во времени). [c.159]

В институте Тинцветмет при разработке и освоении процесса КФП проводился комплекс работ (лабораторных, полупромышленных, опытно-промышленных) по изучению механизма и кинетики процессов в сульфидно-кислородном факеле, аэродинамических характеристик двухфазных (шихтово-кислородных) струй и потоков и др. [3]. Указывалось, что при соответствующих аэродинамических условиях энергетическая длина факела, на которой в основном завершается тепловыделение в результате усвоения кислорода, составляет 6-11 калибров горелки. Высокая интенсивность химического реагирования в факеле свидетельствует о том, что удельную производительность печного агрегата кислородной плавки лимитирует процесс выпадения расплавленных частиц конденсированной фазы из факела, т.е. не энергетическая, а аэродинамическая длина этого факела. При исследовании динамической задачи о свободной двухфазной струе с учетом скольжения фаз разработан полуэмпирический метод расчета осевых скоростей шихтово-кислородного потока. С помощью ЭВМ получена также эмпирическая формула для определения максимальной длины выпадения частиц из шихтово-кислородного факела. Длина зависит от диаметра горелки и скорости смеси на выходе из нее. При этом получено, что успешное протекание процесса, когда время окисления шихты меньше времени ее пребывания в факеле, возможно при скорости истечения смеси из горелки < 15 м/с. [c.106]

В настоящее время интенсивно изучаются научно-технические вопросы, связанные с созданием высокотемпературных энергетических установок на щелочных металлах с МГД-генерированием электроэнергии. Если такие установки окажутся рентабельными при верхней температуре цикла Т < < 1500° К, то их промышленная реализация станет возможной уже в ближайшие годы. Рассматриваются возможности создания установок с однофазным (жидкостным) и двухфазным (парожидкостным) потоком в МГД-генераторе. Для последнего случая важным является изучение характеристик МГД-генератора при наличии в потоке пара и определение оптимального паросодержания в канале. Поскольку генерируемая мощность пропорциональна допущение некоторого паросодержания может оказаться выгодным, так как в этом случае наряду с уменьшением проводимости потока (а = (10 10 ) сГд) при заданном расходе увеличивается скорость рабочего тела в канале и, следовательно, имеются эффективные значения РГаф и о аф, соответствующие максимуму произведения ф Одф. Кроме того, в этом случае возможно увеличение к.п.д. сепаратора (инжектора-конденсатора) и, следовательно, всей установки в целом. [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...