Вопросы расчета турбинных ступеней

В последних двух главах выполнен анализ течения рабочей среды в межлопаточных каналах ступени и рассмотрены вопросы расчета турбинных ступеней с цилиндрической проточной частью и с раскрытием ее в меридиональной плоскости. [c.4]

ВОПРОСЫ РАСЧЕТА ТУРБИННЫХ СТУПЕНЕЙ [c.185]

Этот вопрос подробно рассмотрен, в частности, в монографии автора по теории и расчету турбинных ступеней Приведем здесь лишь окончательные выражения для аэродинамических характеристик элементарной ступени, имея в виду обтекание решеток у этой ступени плоским потоком. [c.20]

Методики расчета течения влажного пара в турбинных ступенях достаточно освещены в литературе [2, 13, 24]. Здесь рассмотрим лишь наиболее важные вопросы, имеющие прямое отношение к эрозии лопаток. [c.230]

Непосредственно с расчетом экономичности ступеней связан вопрос выбора оптимального располагаемого теплоперепада, особенно для последних ступеней турбин. Если вос-пользо ваться параболической [c.121]

Для определения условий работы последних ступеней и решения вопроса об их удалении необходимо произвести детальный расчет турбины с конца с определением тепловых перепадов на последние ступени и их потерь. В случае не- [c.80]

Рассмотрим некоторые общие вопросы, связанные с расчетом подобных схем, а именно вопросы дополнительного подогрева конденсата турбины в результате смешения с дренажами после подогревателей, а также распределения нагрева по ступеням. [c.127]

Приведены требования к автомобильным двигателям с турбонаддувом, рассматриваются вопросы совершенствования их конструкции и рабочего процесса, совместная работа двигателя и автомобиля, меры по регулированию двигателя, результаты экспериментальных исследований и доводки автомобильных двигателей, а также конструкции автомобильных турбокомпрессоров, методика расчета ступеней турбины и компрессора на ЭВМ. [c.221]

Остаются открытыми вопросы оптимизации решеток и форм проточных частей турбин, работающих на влажном паре. Не менее важным в этой связи является правильный выбор параметров, распределение теплоперепадов и реактивности по ступеням. Необходимо подчеркнуть также то, что из-за сложности обменных процессов в двухфазных потоках, особенно в условиях потери устойчивости движущихся капель и пленок, сама постановка задачи об оптимизации вызывает значительные трудности. Эта задача усложняется также и потому, что, кроме повышения экономичности, оптимальная проточная часть должна обладать и максимальной устойчивостью к эрозии. В этой связи определенные надежды возлагаются на сепарацию влаги из пространства над рабочими лопатками и через щели в полых сопловых решетках. Перспективными могут оказаться специальные ступени, обладающие повышенной сепарационной способностью. Эти исследования также еще далеки от своего завершения. Требуют дальнейшего совершенствования и методы расчета к. п. д., коэффициентов расхода и [c.4]

Удаление лопаток ступеней реактивных турбин, в реактивных турбинах удаление промежуточных рядов лопаток вызывает резкую перегрузку лопаток предшествующего ряда и изменение осевых усилий, действующих на ротор. Поэтому вопрос о допустимом режиме работы и возникающих дополнительных осевых усилиях при удалении направляющих или рабочих лопаток должен решаться в каждом частном случае на основе расчетов. [c.218]

Весьма сложным вопросом является определение реакции последних ступеней турбины при новом режиме. Хороший результат дает расчет нескольких последних ступеней с конца. Однако окончательное суждение о работе упорного подшипника можно сделать только после натурных испытаний турбины в режиме ухудшенного вакуума с измерением температуры сегментов упорного подшипника. [c.79]

При выборе конструкции ДРОС наиболее сущ,ественным является вопрос обеспечения прочности ее элементов. Высокая экономичность радиально-осевой ступени обеспечивается при малых значениях коэффициента радиальности ц. При работе РОС в составе многоступенчатой турбины выходной диаметр РК в общем случае определяется диаметром ротора и размерами проточной части последующих осевых ступеней, т. е. является заданной величиной. Поэтому приемлемых значений можно достигнуть соответствующим выбором только периферийного диаметра РК- Как правило, это приводит к увеличению диаметра РК, следствием чего является высокая периферийная окружная скорость, составляющая для разных типов турбин 400—550 м/с. Ниже рассматриваются представляющие наибольший интерес вопросы оценки прочности РК. Основным элементом конструкции РК является диск, оребрепный или несущий наборные лопатки. Задача расчета напряжений в оребренном диске представляется наиболее сложной. [c.102]

Прежде чем сформулировать дополнительные возможности Повышения надежности лопаточного аппарата, целесообразно затронуть вопрос о неиспользованных возможностях. Коэффициент запаса прочности для лопаток последних ступеней турбин большой мощности, вычисленный по статическим напряжениям, сравнительно невелпк. Как известно, для современных мощных турбин он составляет 1,5—1,6. Между тем как со стороны эксплуатации, та и со стороны турбостроительных заводов встречаются нарушения режимов работы турбины и технологии изготовления лопаток, которые соответствуют данным расчета на механическую прочность. К нарушениям нормальных условий эксплуатации относятся частые пуски и остановы, понижение начальной температуры пара, которое при сохранении нагрузки неизменной вызывает увеличение расхода, ухудшение вакуума, изменение частоты в сети, работа турбины без отдельных ступеней. К заводским нарушениям можно отнести следующие большие коэффициенты концентрации наиряжений у -кромок отверстий для скрепляющей проволоки, в месте перехода от хвостовика к перу лопатки, в ленточном бандаже, у кромки отверстий для шипов не всегда достаточная отстройка лопаток от опасных форм колебаний снижение предела выносливости при защите лодаток от эрозийного износа. Поэтому в первую о чередь необходимо потребовать строгого соблюдения режима эксплуатации и технологии изготовления рабочих лопаток. [c.214]

Вопрос о выборе рационального типа парораспределения является предметом дискуссии с начала паротурбиностроения до наших дней. Он неразрывно связан с вопросом о назначении турбины и предполагаемых режимах ее работы. Как показали расчеты, выполненные ЛПИ совместно с ЛМЗ [7], применение дроссельного парораспределения для турбины К-200-130 вместо соплового с заменой регулировочной ступени тремя ступенями давления снижает удельный расход теплоты по машинному залу электростанции при номинальном режиме примерно на 0,3%, а для турбины К-300-240 — на 0,4%. Такое повышение экономичности равносильно увеличению к. п. д. регулировочной ступени на 2%-Если турбина проектируется как базовая, рационален выбор дроссельного парораспределения. Однако при этом следует иметь в виду, что в нормальных условиях эксплуатации срок службы агрегатов весьма продолжителен и, как правило, превышает 30 лет. По мере развития энергосистем агрегаты, считавшиеся в момент проектирования мощными, высокоэкономичными и проектировавшиеся для базовой нагрузки, быстро становятся рядовыми машинами средней мощности и начинают широко использоваться для покрытия нагрузок переменной части графика нагрузок и для регулирования энергосистем. Вследствие этого уже при проектировании новых мощных агрегатов необходимо предусматривать, что они проработают как базовые лишь некоторое время. [c.140]

Закрученные лопатки и элементарные методы расчета пространственного потока в ступенях паровых турбин начали применяться лишь в 30-х годах нынешнего столетия, значительно позже, чем в гидромашиностроении. Уже успешно работали, в частности, свирские гидротурбины с лопатками, закрученными по методу с г = onst, а лишь в 1929 г. появилась первая работа Г. Дарье [35], в которой обсуждался этот вопрос применительно к тепловым турбинам. Это связано, с одной стороны, с исторически более поздним развитием механики сжимаемой жидкости (газовой динамики), с другой —с относительной простотой реализации термодинамического цикла паротурбинной установки, вполне работоспособной и при невысоком к. п. д. турбины. [c.189]

При работе турбины на переменных режимах изменяются процессы ее ступенях. Особые изменения, как ниже будет изложено, наблюдаются в регулирующей и в последней ступенях. В связи с изменением процессов в ступенях изменяются реакции, изменяется давление на ротор турбины. Нередко уточнение процессов в ступенях является сложной задачей, для решения которой необходимо иметь достаточные сведения из паро- и газодинамики потока. Имеющиеся труды по переменным режимам турбины дают ответы на многие вопросы. В настоящей книге в основу методов расчетов ступеней при переменных режимах положены кривые экспериментальных данных. Материал в книге изложен в такой последовательности. [c.3]

Книга посвящена вопросам возникновения, движения и воздействия жидкой фазы на характеристики проточных частей турбин, работающих на двухфазных средах, а частности на влажном водяном паре. Приводятся результаты детальных исследований движения пленок, структуры двухфазной среды и характеристик турбинных решеток, характеристики и методы расчета проточных частей ступеней, рассчитанных на дозвуковые и большие сверхзвуковые скорости. Большое внималие уделяется проблемам внутритурбинной сепарации влаги н эрозии лопаток. В заключение даются примерь( конструктивного выполнения влажнопаровых турбнн. [c.2]

Уравнение дает высокую точность в расчетах при числе ступеней турбины не менее четырех. С достаточной для рассматриваемого вопроса точностью уравнение (9.1) может быть упрошено следующим образом. Давления газа на выхлопе турбин, идущего в магистральный газопровод, р п т и p i-, одинаковы и очень близки к атмосферному 0,11—0,12 МПа, а их квадраты очень малы по сравнению с квадратами [pi-f и [piif. С учетом этого уравнение (9.1) можно преобразовать к виду [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...