Циклическая прочность надрезанных образцов

ЦИКЛИЧЕСКАЯ ПРОЧНОСТЬ НАДРЕЗАННЫХ ОБРАЗЦОВ [c.99]

Рис. 66 показывает, что уровень циклической прочности титановых сплавов, определенный на надрезанных образцах, выше, чем у алюминиевых сплавов соответствуюш,ей прочности и находится на уровне лучших данных для стали. Меньший разброс данных говорит о том, что испытание надрезанных образцов из титановых сплавов является более надежным и показательным, вероятно, из-за близости технологии получения надреза — точение (см. п. 5). [c.140]

В работе [64] показано, что чем меньше размер включений в подшипниковой стали и чем меньше их общее количество, тем выше циклическая прочность гладких и надрезанных образцов лишь при среднем диаметре включений, менее 8 мк, они не оказывают влияния на циклическую прочность. Долговечность стали при усталости зависит от среднего диаметра и формы включений, а также от расстояния их от поверхности. [c.129]

Однако применение вакуумирования не всегда приводит к повышению циклической прочности стали. Например, результаты исследования малоцикловой усталости [84] при растяжении — сжатии надрезанных образцов (угловой надрез 60°, радиус дна 0,025 мм, внутренний и наружный диаметры надреза 4,5 и 6,25 мм) из высокопрочной стали 4340 [c.138]

Из изложенного следует, что уровень циклической прочности титановых сплавов, определенный на надрезанных образцах, выше, чем алюми-ниевь1х сплавов соответствующей прочности, и находится на уровне прочных сталей. (Иеньший разброс данных свидетельствует о том, что испытания надрезанных образцов из титановых сплавов более надежны и показательны, видимо из-за однотипности технологии получения надреза (точение) и малого влияния вследствие этого состояния поверх- [c.143]

Б00°С снижает усталостную прочность на 20—25 %. Это снижение находится на уровне и даже несколькр меньше, чем снижение статической прочности под влиянием соответствующего повышения температуры. Интересно то, что предел выносливости надрезанных образцов значительно меньше зависит от температуры испытания, чем предел выносливости гладких образцов. Изменение усталостной прочности более значительно при отрицательных температурах, чем в диапазоне 20-450°С. Многие исследователи связывают уровень циклической прочности титановых сплавов при повышенных температурах (выше 300°С) непосредственно с длительной прочностью, отождествляя влияние длительности действия статической и циклической нагрузок. Циклическое нагружение в различных температурных областях вызывает различный характер разрушения, особенно в начальной стадии. В диапазоне —196 —+ 200°С разрушение начинается и распространяется преимущественно по двойникам, в области 200—400°С наблюдается обычное для высоких температур разрушение по телу зерен, при более высоких температурах разрушение происходит главным образом по границам зерен. [c.164]

Обкатка надреза роликом может практически полностью нейтрализовать отрицательное влияние надреза на циклическую прочность и довести ее до уровня прючности гладких образцов. На рис. 129 показано влияние упрочнения стальной литой дробью поверхности надрезанных образцов из сплава ПТ-ЗВ на их долговечность при Д = 0. Эффективность влияния упрочнения сохраняется при амплитудах напряжений, существенно превышающих предел текучести материала. [c.199]

Однако применение ускоренного охлаждения в масле и особен- 10 в воде приводит к существенному увеличению статической и циклической прочности при сохранении довольно высоких значений пластичности. Характеристики прочности и пластичности после индукционной закалки и закалки в воде примерно одинаковы, ио следует отметить более значительное повышение предела текучести при индукционной закалки. Обращает внимание исключительно высокое уве.личенйе предела выносливости после индукционного нагрева, с последующим быстрым охлаждением водяным душем. Так, пределы выносливости стали 10Г2С1 после индукционной закалки гладких образцов в 2,31 раза, а для надрезанных образцов в 3,8 раза превышают соответствующие пределы выносливости той же стали в состоянии поставки. Привлекают внимание также абсолютные значения пределов выносливости сталей после указанной обработки, которые для гладких образцов не уступают, а для надрезанных существешю превышают пределы выносливости легированных среднеуглеродистых [c.176]

Повышающиеся требования к материалам машиностроения вызвали необходимость систематического изучения механических свойств чугуна различных марок в зависимости от вида нагружения п сечения отливки. В связи с этим в ЦНИИТМАШе были изучены структура и механические свойства шести марок модифицированного чугуна с пределом прочности при растяжении от 22 до 40 кПмм [260]. Для каждой из этих шести марок были исследованы зависимости между пределами прочности при растяжении, с одной стороны, и при изгибе, сжатии и кручении, с другой были также определены значения ударной вязкости, предела усталости (на гладких и надрезанных образцах) и циклической вязкости. Каждое из перечисленных испытаний проводилось на образцах, вырезанных из заготовок длиной 30, 50, 100 и 200 мм. Полученные данные впоследствии вошли в ГОСТ и используются в различных справочниках 1234] до настояш,его времени. [c.207]

Зависимость усталостной прочности от температуры. Как отмечалось (см. табл. 34), усталостная прочность титановых сплавов падает по мере повышения температуры испытания. Наибольшее снижение предела усталости наблюдается. у технически чистого титана, наименьшее — у теплопрочных а + р-спла-вов. Относительное изменение предела усталости в зависимости от температуры для этих сплавов (ВТ6, ВТ8, ВТЗ-1, ВТ16 и ВТ22) показано на рис. 71, из которого следует, что повышение температуры до 400—450° С снижает усталостную прочность на 20— 25%. Это снижение несколько меньше, чем снижение временного сопротивления под влиянием повышения температуры до 400— 450° С. Интересным является то, что предел усталости, определенный на надрезанных образцах, значительно меньше зависит от температуры испытания, чем предел усталости гладких образцов. Из этих данных видно также, что изменение усталостной прочности более значительно при отрицательных температурах, чем в диапазоне 20—450°С. Многие исследователи уровень циклической прочности титановых сплавов при повышенных температурах [c.157]

Циклическую прочность титана иосле отжига па воздухе и после вакуумиого отжига по двум вариантам изучили Б. Б. Чечулш п В. И. Сыщиков [238]. После вакуумного отжига ударная вязкость титана возросла более чем в два раза, что говорит о значительном удалении водорода из титана. Однако предел выносливости надрезанных образцов существенно не изменился. Предел выносливости гладких образцов после вакуумного отжига (т.е. при меньшем содержании водорода ) несколько меньше, чем после отжига в воздушной атмосфере. Авторы полагали, что этот эффект следует связать с более крупным зерном после вакуумного отжига, а не с влиянием водорода. Позднее было показано, что уменьшение содержания водорода в титане приводит к снижению его усталостной ирочности. [c.468]

Влияние способа выплавки на циклическую прочность гладких и надрезанных образцов рассмотрено в работе [37] на стали двух марок, 45Х5ГСНМВ и 45Х5ГНМВ последняя марка стали, в отличие от предыдущей, содержала только 0,07% 51. [c.142]

Результаты испытаний на усталость (рис. 109) показали, что при-отсутствии концентратора напряжений циклическая прочность вакуумных плавок во всех трех состояниях прочности выше по сравнению с обычной плавкой. Существенной разницы в пределах усталости этих плавок для надрезанных образцов не отмечается. С ростом предела прочности стали предел усталости гладких образцов r i вначале повышается, а затем, начиная с прочности 160 кГ1мм , или понижается, если сталь плавилась без вакуума (П), или остается без изменений, если происходила вакуумная переплавка стали (П-1, П-2), или продолжает повышаться, если плавка стали была в вакууме (П-3). [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...