Теплоотдача при поперечном омывании пучков труб

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ ОМЫВАНИИ ПУЧКОВ ТРУБ [c.226]

Средний коэффициент теплоотдачи при поперечном омывании пучка труб нисходящим потоком при конденсации пара равен при 0.1 МПа [c.74]

В табл. 9.1 приведены результаты теоретического расчета теплоотдачи при поперечном омывании пучков труб шахматного и коридорного расположений (рис. 9.1) с различными условиями на границе теплообмена. При решении контактным сопротивлением стенка—жидкий металл пренебрегали. [c.128]

Мы рассмотрели теплоотдачу при течении жидких металлов в трубах. Для практики представляет интерес теплообмен и в других геометрических системах, в частности при поперечном омывании пучков труб. [c.246]

Методика расчета теплообмена при поперечном омывании пучка труб, снабженных продольными ребрами (плавниками) (фиг. 37), в целом аналогична методике расчета пучков с поперечными ребрами, но отличается формулами для коэффициента Е эффективности ребер. Если исходить из предпосылки, что коэффициент теплоотдачи с поверхности ребра постоянен и равен коэффициенту теплоотдачи с поверхности несущей трубы, то количество тепла, воспринимаемого или отдаваемого 1 пог. м прямого ребра, будет [c.102]

При поперечном омывании пучка труб с коридорным расположением, включая ширмы, коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесенный к полной поверхности труб, Вт/(м2-К) или ккал/(м2-ч-°С), находят по формуле [c.101]

При поперечном омывании пучка труб с шахматным расположением коэффициент теплоотдачи конвекцией, Вт/(м2-К) или ккал/(м2-ч-°С), находят по формуле [c.103]

Визуализация течения при поперечном омывании пучков из труб с винтовым и шайбовым оребрением, проведенная Е. Н. Письменным [4, 5], показала, что на поверхности ребристой трубы существует 7 характерных структурных областей, что приводит к значительной неравномерности коэффициентов теплоотдачи на поверхности ребра. На рис. 6.1 схематически показаны эти области. Здесь 1 — область отрыва и присоединения потока за острой входной кромкой ребра, что обусловливает повышенный локальный теплообмен [c.88]

Рис. 9.8. Теплоотдача при поперечном омывании плотных коридорных и шахматных пучков труб [16, 15].

Теплоотдача при поперечном омывании жидким металлом (0.007 Рг 0.03) шахматных и коридорных пучков труб при 10 Ре 1500 рассчитывается по формуле (9. 10). [c.139]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании шахматных гладкотрубных пучков труб определяется по формуле (7-51а) или (7-516), а при пользовании номограммой фиг. 10-28 [c.445]

Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании шахматных гладкотрубных пучков труб. [c.448]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании шахматных пучков плавниковых труб, отнесенный к волной поверхности, определяется по номограмме 27, построенной по формуле [c.46]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании шахматных пучков труб с проволочным оребрением, отнесенный к полной поверхности [c.46]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией а , Вт/(м2-К), при поперечном омывании коридорных пучков и ширм, отнесенный к полной площади внешней поверхности труб, определяется по формуле [c.206]

Определить коэффициент теплоотдачи конвекцией. При поперечном омывании коридорных и шахматных пучков труб коэффициент теплоотдачи определяется по формуле (6-20). [c.270]

Высокие коэффициенты теплоотдачи достигаются при больших скоростях теплоносителя и соответственно больших гидродинамических сопротивлениях. Коэффициент теплоотдачи и расход мощности на прокачку теплоносителя зависят в основном от одних и тех же факторов скорости потока, физических параметров теплоносителя, характера потока, формы и размеров обтекаемых тел. При прочих равных условиях коэффициент теплоотдачи при турбулентном движении в трубах пропорционален а при поперечном омывании наиболее распространенных шахматных пучков пропорционален Гидродинамическое же сопротивление в обоих случаях пропорционально Следовательно, с увеличением скорости сопротивление в обоих случаях возрастет одинаково, а теплообмен возрастет быстрее при продольном обтекании поверхности теплообмена. [c.91]

При косом омывании пучков расчетная скорость газов вычисляется по сечению, проходящему через оси труб. Если при этом угол между осями труб и направлением потока меньше 80°, то к величине коэффициента теплоотдачи, рассчитанного по формуле для поперечного омывания коридорных пучков, вводится поправка в виде коэффициента, равного 1,07. Для шахматных пучков этот коэффициент равен единице. [c.209]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ПОПЕРЕЧНОМ ОМЫВАНИИ ТРУБ И ПУЧКОВ ТРУБ [c.294]

Рис. 11-4. Теплоотдача при поперечном омывании пучков труб жидкими металлами (шахматные и коридорные пучки с относительными шагами от 1,2 до 1,5 трубы из никеля и стали 1Х18Н9Т).

Теплообмен при поперечном омывании пучка ребристых труб зависит не только от компоновки труб в пучке (коридорная или шахматная), но и от формы и высоты ребер h, а также шага I между ними. С увеличением высоты ребер вследствие снижения эффективности их работы коэффициент теплоотдачи, отнесенный к гладкой неоребренной поверхности, понижается. С увеличением шага между ребрами до расстояния / = (0,2... 0,3) d наблюдается возрастание коэффициента теплоотдачи. [c.349]

Рис. 2-20. Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией а при поперечном омывании пучков гладких труб с коридорным расположением и поправочных коэффициентов z, С, и Сф. ак = аиСгСзСф.

Теоретическое решение задачи о теплообмене пучков труб, расположенных под углом О < ф < 90° к набегаюш ему потоку жидкого металла, можно отождествить с решением задачи о поперечном омывании пучков труб эллиптического сечения. В работе [1] к постановке задачи из [2], изложенной в 9.1, было добавлено следуюш ее предположение при угле набегания потока О ф 90° теплоотдача цилиндрической трубы идентична теплоотдаче поперечно-омываемого (ф=90°) эллиптического цилиндра. Параметры эллипса определяются сечением цилиндрического стержня плоскостью, параллельной направлению потока. В результате расчета были получены зависимости для теплоотдачи косообтекаемых пучков труб (табл. 10.1). Значение функции Ф Да+Ь), входя- [c.140]

Л. 45]. Влияние четырех резких поворотов на теплообмен можно с запасом оценить поправкой 1,15 на основе оценки доли поверхности нагрева с поперечным обтеканием и рекомендуемых расчетных формул для коэффициента теплоотдачи при поперечном и продольном омывании труб. Общая поправка к формуле (6-6) получается равной 1,14X1,15=1,31. Это не полностью покрывает расхождения между а° и, составляющего 1,66 по отношению к. Следовательно, два рассмотренных фактора не исчерпывают причин расхождения между и а°. Из других возможных причин нужно считать наиболее вероятным то, что формулой (6-13) не учитывается фактор взаимного расположения труб в пучке. [c.221]

Подсчёт коэфициентов теплоотдачи производится по номограммам, составленным ЦКТИ и помещённым в Нормах теплового расчёта котельного агрегата . На величину этих коэфициентов влияют скорость продуктов горения в газоходе, диаметр трубок, температура продуктов горения и ряд других факторов. В числе этих факторов следует отметить характер омывания поверхности нагрева продуктами горения омывание вдоль трубок, поперёк трубок, коридорное или шахматное расположение труб в пучке. Поперечное омывание труб продуктами горения даёт более высокий коэфициент теплоотдачи оприкосновением, чем продольное омывание при прочих одинаковых условиях. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...