Теплообмен с потоками газовзвеси

ТЕПЛООБМЕН С ПОТОКАМИ ГАЗОВЗВЕСИ [c.179]

На рис. 5-7 представлены различные опытные данные по теплообмену в потоках газовзвеси, обобщенные согласно выражениям (5-23"), (5-25) с учетом коэффициента формы твердой фазы. На этом же графике для сопоставления нанесена линия по формуле Nu = 0,54 [c.165]

Теплообмен потока газовзвеси с шаром [c.241]

В заключение отметим, что данные о теплообмене потоков газовзвеси с одиночным шаром также важны для изучения и создания трехкомпонентных систем, состоящих, например, йз потоков газовзвеси и неплотной или плотной массы шаров. Подобные исследования планируются в нашей лаборатории. В случае, например, плотного слоя будет изучаться протекание комбинированного процесс — теплопереноса и фильтрации — с целью создания воздухонагревателя— фильтра непрерывного действия. Некоторые вопросы трехкомпонентных проточных дисперсных систем рассматриваются в [Л. 12, 288, 318, 324]. [c.244]

Теплообмен потока газовзвеси с поперечно обтекаемой поверхностью [c.245]

Опытам с запыленными потоками предшествовала продувка каналов чистым воздухом. Результаты этих определений показаны на рис. 3. Данные экспериментов по теплообмену потока газовзвеси представлены на рис. 4. На основе обработки поля опытных точек методом наименьших квадратов с точностью 25% установлена зависимость [c.678]

Процессы тепло- и массообмена в сушильных и теплообменных устройствах при движении в них потоков газовзвесей могут интенсифицироваться различными средствами. Увеличение температуры теплоносителя с целью интенсификации сушки (например, в трубах-сушилках) часто ограничивается опасностью пожаров или взрывов, громоздкостью узлов и аппаратов, неэкономичностью схемных решений. Эти ограничения могут быть почти полностью устранены при использовании в качестве теплоносителя перегретого пара атмосферного давления [1, 2]. [c.3]

Здесь процесс теплообмена аналогичен теплообмену в механически заторможенной газовзвеси, где на тормозящих элементах шахт в потоке частиц наблюдаются мертвые зоны - зоны со слабым взаимодействием с воздухом. Этим [c.130]

Тепловые процессы в потоке газовзвеси протекают весьма сложно. Теплообмен осуществляется путем распространения тепла в газовой фазе передачи тепла твердой частице теплопроводности внутри частицы отдачи тепла этой частицей менее нагретому газовому элементу либо соприкасающейся другой твердой частице радиационного теплообмена газа с частицами, частиц друг с другом и со стенкой канала теплопроводности в ламинарной газовой пленке и в контактах частиц со стенкой. Влияние направления теплового потока на теплообмен с потоком газовзвеси и с чистым потоком в принципе различно, поскольку, кроме изменения физических характеристик газа, следует учесть изменение поведения и твердых частиц. Для охлаждения газовых суспензий существенны силы термофореза (гл. 2), которые могут привести к загрязнению поверхности нагрева и как следствие— к снижению интенсивности теплообмена при [c.181]

При радиационно-конвективном теплообмене с потоком газовзвеси тепло от стенки передается конвекцией диатермичному газу и радиацией частицам (фиг. 1в). Для приближенной оценки влияния межкомпонентного теплообмена на итоговый процесс воспользуемся результатами, полученными в [ю] для плоского слоя поглощающей среды, являющегося для рассматриваемого случая моделью пристенного лоя потока. Среда и гра -ничные поверхности предполагаются серыми, а роль второй стенки вы -полняет ядро потока. Тогда [c.321]

В работе [10] выведены дифференциальные уравнения сплошности и движения для газо-жидкостной смеси. Система уравнений применительно к теплообменным процессам потоков газовзвеси получена в работах [11—13]. Кроме того, представляют значительный интерес работы, в которых рассматриваются вопросы гидромеханики и термокинетики двухфазных потоков с применением теории подобия [11, 14, 15]. [c.16]

Интерес представляют не только прямо- и противо-точные потоки, но и перекрестные. Для теплообмена в плотном движущемся слое перекрестный и многоходовой ток газа может создать особые преимущества перед противотоком в связи с большой равномерностью распределения газового потока в слое. Очевидно, что могут быть получены и другие формы существования дисперсных потоков (здесь и в дальнейшем слово сквозных для краткости опускается). В противоточной газовзвеси, часто называемой по предложению 3. Ф. Чуханова падающим слоем , торможение падающих частиц создается встречным потоком газа (аэродинамическое торможение). В ряде случаев все большее значение приобретает противоточная газовзвесь с механическим торможением твердого компонента (с помощью сетчатых и тому подобных вставок). Увеличивающееся при этом время контакта компонентов потока (время теплообмена, химического реагирования и т. п.) позволяет при несколько усложненной конструкции увеличить компактность устройства. В отличие от механически торможенной газовзвеси пульсирующая газовзвесь, исследуемая в ИТиМО АН БССР, характеризуется периодически изменяемой скоростью несущей фазы. Весьма перспективен принцип встречных струй , предложенный и исследованный И. Т. Эльпериным Л. 212, 337, 338]. Повторяющееся столкновение двух прямоточных потоков газовзвеси позволяет резко увеличить местную относительную скорость, концентрацию и, как следствие, интенсифицировать теплообмен. Можно также указать на циклонные и др. потоки, формирующиеся под действием различных искусственно налагаемых полей (электромагнитных, ультразвуковых и др.). В дальнейшем криволинейные и усложненные различными дополнительными устройствами и силами дисперсные потоки, как правило, рассмат- [c.14]

Теплообмен потока газовзвеси со стенками канала, по оси которого расположена вставка, изучен сравнительно мало. В [Л. 380] в качестве вставки-турбулиэатора были использованы. /1енточные спирали в [Л. 18. 19] — продольно-оребренные трубы в (Л. 357] — винтообразные стержни с различными углами наклона витка. Диалогично (6-73) н в соответствии с табл. 6-5 запишем [c.236]

Литературные спедения о теплообмене потоков газовзвеси с внешне обтекаемыми поверхностями нагрева скудны. В [Л. 380] исследован один канал кольцевого сечения, для которого согласно табл. 6-5 [c.239]

Оребрение поверхности нагрева позволяет во многих случаях повысить теплоотвод и компактность теплообменников. Однако данные о теплообмене потоков газовзвеси с оребренными поверхностями в литературе отсутствовали. Поэтому опыты были проведены с четырьмя продольно-оребренными каналами при нисходящей режиме движения газовзвеси [Л. 18, 19]. В экспериментах в основном изменялась расходная концентрация — от 2 до 30 кг ч/кг ч dr = OA мм). Помимо коэффициента теплоотдачи, определенного для температурного ifanopa между потоком и основанием ребер ао, вычислялся приведенный коэффициент теплообмена пр [c.240]

Для промышленной энергетики представляет интерес использование специально организованного потока газовзвеси с целью улучшения теплоиспользования загрязненных газовых потоков. Согласно предложению 3. Л. Берлина [Л. 23], проверяемого на одном из промышленных котлов-утилизаторов (Л. 56], в газовый поток, несущий расплавленный или размягченный унос, добавляется инертная более крупная насадка (песок или гранулы из технологического уноса). Полагают, что это позволит охладить газы и частицы уноса за счет теплообмена в подобной трехкомяонентной проточной системе и этим предохранить поверхности нагрева от налипания, обеспечить своеобразную очистку этих поверхностей, несколько интенсифицировать теплообмен с поперечно омываемыми поверхностями трубных пучков (гл. 7). Отметим, что при этом следует учесть и повышение энергозатрат на преодоление сопротивлений по газовому тракту и на циркуляцию добавляемой насадки. Однако эти недостатки вполне перекроются теми преимуществами, которые могут возникнуть при успешном решении одной из сложных и важнейших задач промышленной энергетики — внедрении различных технологических систем использования запечных загрязненных газов. [c.389]

В опытах были использованы пять типов теплообменных каналов цилиндрические, труба в трубе, оребренные, коаксиальные (с двухсторонним отводом тепла) и оребренные коаксиальные. Температура газовзвеси контролировалась с помощью перпендикулярно расположенных гребенок из девяти хромель-алюмелевых термопар, смонтированных попарно на входе и выходе из теплообменного участка. В большинстве случаев (рис. 6-2) имело место практически безградиентное температурное поле. Раздельное измерение температур твердых частиц в газовзвеси проводилось с помощью специально разработанного прибора [Л. 71]. Принцип действия его основан на периодическом наборе порции движущихся в потоке частиц в чашечку, несущую внутри термочувствительный датчик. Согласно рис. 6-3 для графитовых частиц с й(т<0,5 мм. температуры компонентов потока практически совпадают. Для dr<0,5 мм температура определялась как средневзвешенная величина [c.217]

Своеобразным способом увеличения объемной теплоемкости потока псевдоожижающей среды является добавление в него мелкой пыли. Теплообмен между калориметром диаметром 40 мм (активная высота 100 мм) и псевдоожиженным газовзвесью слоем крупных частиц ( 1 = 2 13 мм) исследован в цилиндрическом аппарате диаметром 123 мм применительно к одной из схем топки с циркуляционным кипящим слоем. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...