Расчетные зависимости для определения коэффициентов теплоотдачи

РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ [c.83]

В. М. Антуфьев и Г. С. Белецкий, изучавшие передачу тепла в трубных пучках, получили расчетные зависимости для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией. [c.76]

Проведение экспериментов на моделях с целью получения зависимостей для определения коэффициента теплоотдачи предполагает наличие теории, которая давала бы ответ на следующие вопросы 1) какие величины нужно измерять в опыте, 2) как обрабатывать данные опыта 3) на какие явления можно в дальнейшем распространить полученные расчетные зависимости. [c.159]

Итак, в результате рещения системы дифференциальных уравнений движения, неразрывности и энергии (УПЫ а, б, в) с соответствующими граничными условиями получена расчетная зависимость (У1П-21 и У1П-22) для определения коэффициента теплоотдачи при натекании ламинарного плоского потока на пластину, расположенную нормально к его направлению. [c.180]

Расчетная зависимость для определения среднего коэффициента теплоотдачи при переменной з/Л имеет вид Ни р = А где [c.374]

Это уравнение дает возможность получить следующую расчетную зависимость для определения значений коэффициента конвективной теплоотдачи [c.39]

При ламинарном течении пленки теплота переносится только молярной теплопроводностью, а при турбулентном еще и вследствие турбулентных пульсаций. Ранее уже отмечалось (гл. 7), что теоретическое определение коэффициента теплоотдачи при турбулентном режиме течения жидкости пока невозможно поэтому расчетные зависимости составляют на основе экспериментальных данных. Ниже приводится формула для определения среднего коэффициента теплоотдачи при конденсации в условиях турбулентного режима течения жидкой пленки [17] [c.256]

Несмотря на наличие большого количества фактического материала значительного числа гипотез, выдвинутых для его объяснения, и ряда расчетных зависимостей, в настоящее время нет достаточно обобщенных формул, с помощью которых можно было бы надежно рассчитать, теплоотдачу для всех случаев. Практическое определение коэффициентов теплоотдачи должно производиться по экспериментальным данным, (формулам), в максимальнейшей степени соответствующим условиям работы промышленной установки. [c.248]

На основе проведенных экспериментов были разработаны расчетные зависимости для основных характеристик процесса теплоотвода в условиях повторного смачивания теплового потока во фронте смачивания, скорости смачивания и коэффициента теплоотдачи в несмоченной зоне а. Детальный анализ полученных опытных данных и сравнение их с зарубежными показали, что зависимость для а дает в определенной степени заниженные значения коэффициента теплоотдачи [21], которые идут в запас расчета по предельным температурам оболочек твэлов. Сейчас разрабатывается более реалистический подход к оценке процессов теплоотдачи при аварии, связанной с потерей теплоносителя. [c.114]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией а оив может быть рассчитан в зависимости от характера конвекции, формы загрузки и параметров среды по формулам, которые даны, в частности, в работе [6]. Некоторые данные по определению коэффициентов теплоотдачи для простых расчетных случаев приведены ниже. [c.85]

На рис. 57 изображена расчетная схема поршня. Будем считать, что поршень монолитный. В двигателе дизеля, равно как и в поршневом компрессоре, коэффициент теплоотдачи от газов к стенке так же, как и текущая температура газов, зависит от положения точки, где происходит измерение этих величин. В настоящее время мы еще не располагаем зависимостями для определения локальных значений коэффициентов теплоотдачи и температур, в связи с чем будем считать, что в данный момент времени для любой точки объема цилиндра температура газа постоянна и известно среднее значение коэффициента теплоотдачи. [c.133]

При полном испарении пленки происходит резкое падение теплоотдачи (режим сухой с т ен к и). Паросодержание, которому соответствуют максимальные значения теплоотдачи, зависит от скорости, давления, физических свойств жидкости и пара и прочих факторов. С повышением скорости паросодержание, при котором коэффициенты теплоотдачи являются наибольшими, уменьшается. Для определения величины этого паросодержания существуют специальные расчетные-зависимости [Л. 78]. [c.316]

Вследствие сложной зависимости к от ряда факторов расчетные величины коэффициентов теплоотдачи конвекцией для различных конкретных случаев находятся экспериментальным путем. Однако применение методов теории подобия позволяет объединить отдельные величины, характеризующие свойства потока, в определенные комплексы, имеющие решающее значение. [c.270]

Для расчета плотности теплового потока в зависимости от температуры наружной поверхности ограждающих конструкций зданий, сооружений и материалов были произведены теплотехнические расчеты в определенных интервалах температур. Математическая обработка коэффициентов теплоотдачи конвекцией и лучеиспусканием от воздуха и стен помещения к внутренней поверхности степы, внешней поверхности стены к наружному воздуху, от нагретой внутренней поверхности установки (рис. 7.4) к образцу (призме квадратного сечения), позволила получить расчетные зависимости плотности теплового потока. [c.99]

Отметим, что расчетные зависимости для определения коэффициента теплоотдачи в критической точке при взаимодействии осесимметричной струи с преградой можно получить, используя ту же гипотезу, что и при выводе формул (VIII-59) и (VIII-60) для плоской струи, В настоящем параграфе для вывода формул (VII1-64) применен другой, более простой способ. [c.192]

Сравнение экспериментальных данных, полученных автором, с результатами расчетов по формулам С. С. Кутателадзе, М. А. Михеева, Тадеуша, Г. К- Гончаренко свидельствуют о ненадежности вышеприведенных выражений для расчета теплоотдачи при специфических условиях теплообмена в вертикальнотрубных глубоковакуумных испарителях морской воды. Это побудило автора на основании исходных теоретических уравнений, изложенных в 10, и экспериментальных зависимостей, описанных в 11, рекомендовать расчетные уравнения для определения коэффициента теплоотдачи с учетом зависимости этой сложной величины от специфических условий работы испарительных установок данного типа р, Н, ст) при обычном и форсированном режимах их работы. [c.157]

Наибольшая разность температур на поверхности определена данным расчетом в 5,6° С, что достаточно хорошо согласуется с экспериментом. В. К. Ламба предложил приближен ную расчетную зависимость для определения дополнительирй относительно среднего перепада температурной разности.в обо лочке шарового твэла, возникающей из-за различных условий отвода тепла от поверхности шарового элемента для случая шести касаний шара с соседними элементами в плоскости, пер-пендикулярной направлению потока (расстояние по углу 30 ) для экстремальных значений локального коэффициента теплоотдачи [c.85]

В расчетно-теоретических [ПО, 121, 125, 130, 131] и экспериментальных исследо аниях, обзор которых дан в [ПО], показано, что интенсивность теплоотдачи в змеевиках благодаря воздействию на поток вторичных макровихревых течений выше, чем в прямых трубах. Кроме того, макровихревые течения приводят к изменению интенсивности конвективной теплоотдачи по периметру трубы ЗПГК от минимального значения у внутренней (по отношению к оси навивки змеевика) образующей до максимального у наружной. Однако для проектирования парогенератора прежде всего необходимы данные о средних по периметру трубки змеевика коэффициентах теплоотдачи, зависимости для определения которых рассматриваются ниже. [c.51]

Экспериментально доказана возможность использования для определения а р уравнения (15.1) в широком диапазоне значений Н. При определении критерия Нуссельта через средний коэффициент теплоотдачи ЫПср — -(.рХ/Я получается одна расчетная зависимость для пластин с Л == О. .. 10 мм. [c.374]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...