Вычисление переме

Но это есть упругая энергия системы, вычисленная для переме- [c.156]

Подставив эту функцию в равенство (VII. 15), после перемены порядка интегрирования и вычисления внутреннего интеграла будем иметь [160] [c.222]

При этом следует иметь в виду, что для вычисления а необходимо принимать во внимание концентрацию напряжений. Иногда для случаев совместного действия изгиба и кручения при переменной нагрузке пользуются уравнением (37), выведенным в 9 в предположении постоянной нагрузки. В этом случае изменение изгибающего момента можно учесть следующим образом вместо изгибающего момента М подставляют в уравнение величину kM, где k — отношение допускаемых напряжений для статического нагружения и случая перемены знака если не производится особого исследования концентрации напряжений, то k обыкновенно приравнивают двум. Тогда уравнение для назначения прочных размеров вала [c.642]

Для вычисления взаимного перемещения, на первый взгляд, требуется предварительный расчет двух абсолютных перемеи(ений. Например, если [c.396]

В уравнении (2-1) знак минус отсутствует по причине перемены (для удобства вычислений) пределов интегрирования [c.100]

Вычисленные выше периоды от 60 до 5 мин означают, что имеется больший или меньший резерв времени до понижения температуры воздуха в пространстве кровли на 5 °С по отношению к температуре наружного воздуха, что легко происходит в течение часа, но едва ли возможно в течение 5 мин. В действительности названные промежутки времени еще несколько удлиняются, потому что в процессе охлаждения кровли разность температур, а, следовательно, и теплоотдачи уменьшаются. С другой стороны, при ветре время стабилизации температуры сокращается примерно на одну треть. Резкая перемена погоды, как правило, сопровождается ветром, что улучшает проветривание кровли. Таким образом, всегда одновременно возникают разнонаправленные процессы, которые большей частью вза[ Мно компенсируются, вследствие чего становятся очевидными трудности, связанные с их оценкой. [c.40]

При использовании интерполяции кусочно-постоянного типа, описанной выше, не всегда удобно делать равными погрешности площади областей, лежащих над графиком функции возмущающей силы и под ним. Более грубым подходом является выбор ординат кривой, относящихся к началу (или концу) интервала времени, в качестве значения импульса прямоугольной формы (или ступенчатой функции). При этом для сохранения заданной точности решения может потребоваться большее число шагов по времени, и при вычислении может стать значительной ошибка округления. Для того чтобы избежать указанных трудностей, можно воспользоваться интерполирующими функциями более высокого порядка. На рис. 1.57 показан логически вытекающий из сказанного способ представления импульсного возмущения с помощью наклонных линий и вертикальных полос. Для этой интерполяции кусочно-линейного типа переме- [c.121]

Результаты вычислений при базовом числе циклов перемены напряжений 4- Ю и показателе степени = 6 (значение рекомендуется ГОСТ 21354-87, СТ СЭВ 5744-86 для зубчатых колес с твердостью НВ < 350 независимо от термообработки, способа поверхностного упрочнения и параметров упрочнения зубьев) представлены в табл. 5.4. Из анализа полученных данных следует, что выбранным маркам сталей соответствуют разные значения соотношений а следовательно, и значения допускаемых напряжений при неизменных конструктивных и технологических параметрах зубчатой передачи, что в настоящее время практически не учитывается рассмотренными выше и другими нормами расчета. При отсутствии поверхностного упрочнения переходной поверхности зуба допускаемое напряжение зависит от материала и коэффициента смещения X. Это влияние более существенно при малых числах циклов нагружений, приближающихся к области малоцикловой усталости. При увеличении коэффициентах напряжения для нормализованной стали 45 близки к значениям, рекомендуемых ГОСТ 21354-87, а в некоторых случаях совпадают. В то же время для колес из улучшенной стали 40Х по мере возрастания величины X отмеченное выше различие в допускаемых напряжениях по сравнению с ГОСТ 21354-87 сохраняется. При применении поверхностного упрочнения переходной поверхности указанное выше различие в допускаемых напряжениях возрастает. [c.120]

Полагая, что в начальный момент времени скорость dq>/dt равна нулю, а угол ф равен заданной амплитуде, проводим на машине численное интегрирование до первой перемены знака скорости. Тем самым определяется величина полупериода. Повторяя вычисления, получаем вавп-симость периода от амплитуды в виде таблицы. Найденная зависимость не только ни в чем не уступает выражению (2) в общности, но в превосходит его своей непосредственностью. [c.155]

Пусть тело занимает нижнюю полуплоскость у 0). подставив решение (IV.3) в (IV.4), после перемены 1юрядка рирования и вычисления интегралов найдем [c.111]

Для смазанной цапфы, вращающейся в подшипнике, соотношния получаются не столь простыми, как для ползуна. Это вполне понятно, так как теперь в расчет должна быть введена новая постоянная величина — так называемый зазор, т.е. ширина в щели при центральном положении цапфы в подшипнике (разность между радиусом подшипника г -Ь в и радиусом цапфы г и, кроме того, две неизвестные величины — горизонтальное и вертикальное переме-Рис. 125. Вращение щения центра цапфы относительно центра под-цапфы в подшипнике шипника. Общая картина явления получается такая же, как и при движении ползуна под цапфой образуется клинообразная прослойка масла, увлекаемая вращающейся цапфой от широкой стороны щели к узкой (рис. 125). Вычисления получаются очень сложными, но они упрощаются, если эксцентриситет цапфы е мал по сравнению с зазором в. Такой случай имеет место при быстром вращении хорошо смазанной и умеренно нагруженной цапфы в полностью закрытом подшипнике. В этом случае можно принять, что [c.216]

После того, как настоягцая работа была подготовлена к печати, автору стала известна статья Лайтхилла (Phil. Mag, vol. 40, № 301, 1949), в которой также рассмотрено отражение возмугцений от ударной волны. Лайтхилл не отметил, однако, особенностей в поведении коэффициента отражения (возможности перемены знака, наличия максимума), ограничившись вычислением Л при одном М и четырех [c.453]

Следующие предложения-теоремы развивают полученный результат для конкретных примеров тел. В том числе доказывается и аналог уже упоминавшейся теоремы Гюйгенса-Штейнера (Предложение IX), показывается, что о > г с устанавливаются правила вычисления разности 0 - с (Предложение XVIII) и возможности перемены мест подвеса и центра качания (Предложение XX), используется понятие периода и частоты колебаний (Предложение XXV). [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...