Валы Моменты сопротивления сечения и площадь сечения

Геометрические характеристики некоторых сечений Моменты сопротивлений и площади нетто-сечений валов, ослабленных шпоночными канавками и поперечными отверстиями [c.390]

Моменты сопротивления IV и IV и площади сечении Р валов, ослабленных назом для одной стандартной шпонки ь X [c.220]

Геометрические характеристики поперечного сечения валов моменты сопротивления при изгибе , кручении и площадь А вычисляют по нетто-сечению [c.949]

Моменты сопротивления и площади сечений зубчатых (шлицевых) валов с прямобочными шлицами [c.141]

МОМЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЙ И ПЛОЩАДИ ВАЛОВ РАЗЛИЧНЫХ СЕЧЕНИЙ [c.362]

Коэффициенты снижения момента сопротивления и площади сечения для валов с центральным каналом [c.104]

Моменты сопротивления и площадь сечения валов, ослабленных пазами для двух стандартных шпонок [c.106]

Моменты сопротивления и площади сечения шлицевых валов [c.108]

При определении моментов сопротивления и площадей сечения валов чаще всего приходится иметь дело с конструкциями, в которых вал имеет паз (или канавку) для шпонки или же вал ослаблен шлицами эти местные ослабления вала при предварительном расчете следует учитывать, пользуясь табл. 26 и 2в или таблицами справочников. [c.419]

Моменты, сопротивления и площади сечения валов, ослабленных прямоугольными шлицами [c.419]

Моменты сопротивления и площадь сечения валов, ослабленных шлицами [c.137]

В табл. 4 приведены моменты сопротивления и площади сечений валов прямобочных соединений. Кроме размеров по ГОСТ 1139—58 приведены размеры нестандартных соединений, применяемых для гидроагрегатов. [c.11]

Моменты сопротивления и площади сечений валов с эвольвентными зубьями (по ГОСТ 6033—51) [c.26]

Подбор сечений вала при совместном действии изгиба, кручения и осевого растяжения (сжатия) сопряжен с некоторыми дополнительными трудностями. В подкоренное выражение входят моменты сопротивления, зависящие от диаметра вала в третьей степени, и площадь сечения, зависящая от диаметра вала во второй [c.270]

Моменты сопротивления и площади сечения валоВ ослабленных шпоночным пазом [c.66]

Сравнение сплошных и полых валов различного сечения по наружному диаметру (моменту инерции (У, /,), моменту сопротивления (IV, Н, ) и массе (площади поперечного сечения F, 1) [c.38]

Моменты сопротивления и площадь сечения сплошных круглых валов [c.132]

Рис. 1.28. При расчете соединения ступицы с валом для определения напряжений при изгибе (а) следует учитывать как момент сопротивления вала I, так и момент сопротивления напряженных охватывающих деталей 2. При расчете на кручение (б) учитывается только круговое сечение вала, а при расчете на растяжение (в) — вся площадь Лц,

Здесь Wq = - осевой момент сопротивления вала изгибу F = пЩ - площадь поперечного сечения вала шнека [W] - допускаемый прогиб вала шнека, который не должен превышать величины радиального зазора между гребнем винтовой нарезки и внутренней поверхностью материального цилиндра. [c.55]

Гтах= КпТ — крутящий момент, Н м Fmax = F F — осевая сила, Н Wn — моменты сопротивления сечения вала при расчете на изгиб и кручение, мм А — площадь поперечного сечения, мм . [c.165]

Моменты сопротивления ТГ и и площадь сечения Г валов, ослабленных г шли11ами (зубьями) шириной Ь [c.222]

При составлении уравнення для расчета момента сопротивления учитывают как площадь поперечного сечения вала / (рнс. 1.28), так и площадь находящейся в опасном сечении Х Х (см. рнс. 1.27) и также подверженной нагрузкам ступицы 2 илн внутреннего кольца подшипника, т. е. Шь определяют, исходя нз диаметра При этом погрешность будет находиться в разумных пределах. [c.35]

При одинаковой площади поперечного сечения (т. е. при одинаковом расходе материала) полярные момент инерции и момент сопротивления для кольцевого сечения, которое не имеет площадок, близко расположенных к центру, значительно больше, чем для сплошного круглого сечения. Поэтому брус кольцевого сечения при кручении является более экономичным, чем бруе сплошного круглого сечения, т. е. требует меньшего расхода материала. Но при проектировании валов (брусьев, работающих на кручение) следует учитывать, что в случае кольцевого сечения их изготовление сложнее, а значит, и дороже. [c.195]

В табл. 7 приведен размерный ряд соединений по ГОСТ 6033—51. В табл. 8 приведены моменты сопротивления и площади сечений валов с эвольвентными зубьями по ГОСТ 6033—51. В табл. 9 приведены параметры эвольвентных зубчатых соединений по нормали 106МТ-50, принятой в авиационной промышленности. Эта нормаль распространяется на модули от 0,5 до 5 мм. Геометрические параметры соединений с модулем m = 1 мм отличаются от параметров остальных соединений, в основном соответствующих табл. 7. Для /п = 1 D= m(z+ 1,5) d/j =/п (г — 2,1) =/га (z—1,5) dg = m z—1,9). [c.23]

I 0,05if — осевой момент инерщ1и площади сечения оси или вала. Для других схем нагружения осей и валов Fq вычисляют по соответствующим формулам сопротивления материалов. [c.283]

Другое предложение, повлекшее за собой большую серию исследовательских работ, было сделано А.Уэллсом [376, 107]. Оно состояло в измерении раскрытия дна надреза, имевшего параллельные грани (рис.4.3.2, а). Перемещения измерялись непосредственно между точками А к В путем опирания концов лопаточного датчика, который поюрачи-вался на угол 0, когда расстояние АВ увеличивалось. В дальнейшем эта идея об измерении раскрытия конца трещины 8 развивалась в основном в двух направленях. Одно из них состояло в измерении различными способами положений кромок трещины по достижении критического состояния — начала движения ранее созданной усталостной трещины. Это были либо расстояние между точками С и Д где кончалось искривление берегов трещины (рис.4.3.2, б), что соответствовало примерно точке окончания зоны пластических деформаций СВ, либо расстояние между точками и Р, выбранное условно. Измерения проводились либо на разрушенном образце путем составления двух его половин, либо на надрезе-свидетеле, который не разрушался, но бьш близок к критическому состоянию. Второе направление в измерении 8 состояло в регистрации некоторого интегрального перемещения половин образца относительно друг друга. Такой подход возможен в тех случаях, когда ослабленная часть оОразца (рис.4.3.2,в) сильно уступает по площади или моменту сопротивления брутго-сечения. Тогда можно считать, что половинки образца являются абсолютно жесткими телами, и принять кинематическую схему перемещений. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...