Емельяненко

Процесс высокотемпературного окисления металлов является более сложным, чем рассмотренный выше случай, так как может включать внутреннюю диффузию не только окислителя, но и металла, а иногда только металла, но указывает, как показала Л. П. Емельяненко, на неоправданность полного игнорирования внешней массопередачи (диффузии) окислителя. [c.68]

П. Т. Емельяненко высказано предположение об образовании полости в результате возникновения в центральной зоне заготовки напряжений разного знака и механического сдвига, вследствие чего происходит разрыв связи между отдельными частицами материала, наблюдается образование трещин и рванин, идущих во всех радиальных направлениях и уменьшающихся к наружным слоям. [c.34]

П. Т. Емельяненко и Л. Е. Альшевский предложили упрощенные формулы для подсчета тяговых усилий при волочении, дающие результаты, близкие к данным прак- [c.266]

Методика расчета калибровки валков, разработанная П. Т. Емельяненко и Б. Д. Жуковским, основана на определении общей длины очага сворачивания (длины стана), при которой продольные напряжения в кромках формуемой ленты не вызвали бы их остаточного удлинения (допустимы лишь упругие деформации кромок). [c.385]

П. Т. Емельяненко высказано предположение об образовании полости в результате знакопеременных напряжений и непрерывных сдвигов в центральной зоне заготовки, обусловленных перемещениями частиц металла по эллиптическим траекториям. [c.42]

Вследствие действия этих напряжений в сердцевине металла наблюдается образование радиальных трещин и рванин. После появления трещин в осевой зоне заготовки поперечная прокатка рассматривается П. Т. Емельяненко как процесс непрерывного пластического изгиба. Эта гипотеза является весьма ценной, так как позволила автору сделать важный вывод о значительном влиянии степени овализации заготовки на образование полости, что подтверждается многочисленными опытами и практикой производства. [c.42]

По данным П. Т. Емельяненко, коэффициент тангенциального скольжения на выходе равен [c.54]

Величину обжатия стенки гильзы гребнем валка в любом сечении периодической части профиля пилигримовой головки определяют по методу П. Т. Емельяненко. [c.120]

При затравочном режиме — наихудшем для осуществления захвата — в первый момент, при ударе гильзы о валки, происходит смятие ее торца (рис. 54), образующее небольшую площадку. П. Т. Емельяненко следующим образом рассматривает условия захвата горизонтальная составляющая N должна быть меньше горизонтальной составляющей Т/. [c.129]

По формуле П. Т. Емельяненко, выведенной из услов ия равенства сил трения в зонах вершин и выпусков калибра, угол 6 определится из выражения [c.132]

Для определения величины опережения рекомендуется эмпирическая формула П. Т. Емельяненко, учитывающая влияние основных факторов процесса [c.132]

Для определения работы прокатки П. Т. Емельяненко рекомендует формулы [c.135]

Как показано П. Т. Емельяненко и подтверждено практикой, величина подачи в пилигримовом стане прямо пропорциональна катающему диаметру и углу полирующей части калибра и обратно пропорциональна коэффициенту вытяжки. [c.315]

Формула П. Т. Емельяненко для определения профиля греб ня бойка имеет вид [c.316]

Пользуясь полученными данными, определяют коэффициенты опережения в точках деления по формуле П. Т. Емельяненко (95). [c.333]

Исследованиями П. Т. Емельяненко показано, что величина разностенности зависит от профиля бойка, диаметра валков, степени их износа и геометрических размеров труб. При острых бойках, вследствие более плавного перехода от бойка к полирующему участку, распределение обжатий более равномерно, а величина их в полирующем участке калибра получается меньшей, чем при тупо.м бойке. Поэтому толщина стенки труб при прокатке на острых бойках более равномерна, разностенность труб меньше. Применение валков большего диаметра, дающих более пологую пилигримовую головку, также уменьшает разностенность. Значительно увеличивает разностенность труб износ поверхности валков. Из-за неравномерности износа рабочей поверхности по периметру и дуге калибра, а также с увеличением степени износа разностенность труб увеличивается. [c.339]

П. Т. Емельяненко определяет максимально возможную величину подачи следующим выражением [c.344]

П. Т Емельяненко. Теория косой и пилигримовой прокатки. Метал- [c.587]

Осадка (толщина стенки < 0,05 с( ) Осадка (толщина стенки > 0,05 (1а) i,10 (Tp 7ij Sjj O l,20-(Jp-m — Емельяненко — Альшевский То же [c.345]

На стержне 1,75 Op-nij 0 — Емельяненко — Альшевский [c.345]

Б. Е. Патон, Б. И. Медовар, Ю. Г. Емельяненко и др. [65, с. 520—525] обнаружили, что в 14-т слитке стали 34ХМ, полученном электрошлаковым переплавом электродов, столбчатые кристаллы возникают без образования зоны замороженных кристаллов. Такая структура свидетельствует о небольшом переохлаждении, не дости- [c.78]

Рецензент канд. техн. наук Ю. Г. Емельяненко [c.2]

Определенной зависимости в изменении расхода энергии в связи с изменением скоростей прошивки вследствие увеличения или уменьшения числа оборотов валков не установлено. Имеющиеся опытные данные весьма разноречивы. По данным П. Т. Емельяненко, с увеличением числа оборотов наблюдается тенденция к снижению расхода энергии. На рис. 27 представ-лейа диаграмма изменения удельного расхода энергии прн прошивке лильз размером 88 X 6,5 мм из катаной заготовки в зависимости от различных чисел оборотов валков и угла подачи. Абсолютная величина расхода энергии при изменении числа обо- [c.72]

П. Т. Емельяненко для предложенного им униве,рсального уравнения кривой гребня (см. формулу 175) получил условие захвата при затравочном режиме в следующей формег [c.131]

Образующая оправки, рассчитанная по этой формуле, обычно имеет ебольшие перегибы. Как доказано П. Т. Емельяненко, предложивщим оправку обтекаемой формы, эти перегибы устраняются путем небольшого перераспределения вытяжек. [c.313]

Наиболее ценна формула П. Т. Емельяненко, в которой ко эффициеиты были подобраны эмпирическим путем. Проведен ная по этой формуле перекалибровка валков отечественных ста нов дала хорошие результаты. [c.316]

При калибровке проводок учитывают, что профиль пилигри-мшой головки не постоянен. Изменение диаметра валков и температуры прокатки изменяет величину опережения и, следовательно, профиль пилигримовой головки. Калибровку проводок рассчитывают для условий, отвечающих средней температуре прокатки и среднему диаметру валка. При значительной разнице в диаметрах валко в разбивают весь диапазон диаметров на две группы и производят расчет калибровки проводок отдельно для валков каждой группы. Ниже приводится методика калибровки проводок по средним параметрам, разработашгая П. Т. Емельяненко и Ю. М. Матвеевым. [c.333]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...