Кручение прямоугольного сечени

Данные по расчету на кручение стержней прямоугольного сечения [c.53]

Как видим, наименее выгодными при кручении являются швеллеры, двутавры, узкие прямоугольные сечения и наиболее [c.129]

Как выполняется расчет на прочность стержня прямоугольного сечения, работающего на изгиб с кручением [c.80]

Брус прямоугольного поперечного сечения [1]. Наибольшее касательное напряжение, возникающее в точке 7 (рис. 40) при кручении кривого бруса прямоугольного сечения, [c.234]

У1.2, Кручение стержней прямоугольного сечения [c.82]

Какой стержень выгоднее для работы на кручение — квадратного или прямоугольного сечения — при прочих равных условиях, если соотношение сторон прямоугольника равно 0,5 [c.95]

Следовательно, функции Оцо представляют собой решение задачи кручения и чистого изгиба прямого бруса прямоугольного сечения. [c.382]

Открытые профили. Определяя при кручении напряжения и деформации в тонкостенных стержнях открытого профиля типа швеллера, двутавра (рис. 224) или уголка, можно воспользоваться теорией расчета на кручение стержней прямоугольного сечения. В этом случае незамкнутый профиль разбиваем на прямоугольные элементы, толщина которых значительно меньше их длины. Как видно из табл. 14, для таких прямоугольных элементов (при /г/й >10) коэффициенты аир равны 1/3. Тогда для составного профиля на основании выражений (9.33) и (9.37) [c.246]

Таким образом, функция напряжений для кручения стержня прямоугольного сечения получается следующей [c.302]

Действительно, как видно из таблицы 9.9, коэффициенты /с, и /Са стремятся к величине 1/3 при неограниченном уменьшении отношения 6/Z при б/i =1/10 погрешность формул (9.13.1) составляет около 6%. Вспомним второй способ, при помощи которого была решена задача о кручении стержня прямоугольного сечения в 9.9. Сначала предполагалось, что касательные напряжения параллельны длинной стороне прямоугольника. При [c.310]

Исходя из приведенного выше анализа напряженного состояния в окрестности точек контура поперечного сечения, можно заключить, что в брусе прямоугольного поперечного сечения в угловых точках касательные напряжения равны нулю. Здесь предполагается, что момент Мг приложен в центре тяжести поперечного прямоугольного сечения и этот центр тяжести ввиду симметрии сечения относительно ос ей Ох и О// совпадает с центром кручения. Поэтому здесь М = М . [c.306]

Коэффициенты в задаче о кручении стержня прямоугольного сечения [c.318]

Исследовать случай стесненного кручения стержня прямоугольного сечения со сторонами а и 6. Сечение при 2 = 0 закреплено наглухо, в сечении z = l приложен крутящий момент Мнр. Для описания стесненной депланации принять экспоненциальный закон ) [c.119]

Как определяются максимальные касательные напряжения и угол закручивания при кручении брусьев прямоугольного сечения и тонкостенных стержней открытого профиля [c.207]

Коэффициент жесткости на кручение бруса прямоугольного сечения Р меньше 0,333. Следовательно, написанное выражение оказывается отрицательным, и поэтому п < 0. [c.340]

Рис. 13.20. Определение наиболее напряженных точек для прямоугольного сечения при изгибе с кручением

Кручение некруглого стержня. Значительно сложнее решается задача об определении напряженного состояния стержня, имеющего некруглое сечение (например, прямоугольное). Наибольшее касательное напряжение в этом случае возникает в тех точках внешнего контура сечения, которые расположены ближе всего к его центру. Например, для прямоугольного сечения это будут точки А (рис. 5.7, б). При этом наибольшее касательное напряжение т и угол ф вычисляют по формулам (5.6) и (5.8), в которых, однако, Wp и 1р заменяются на Wa и /к, так что [c.123]

Расчет на кручение прямоугольного сечения в соединении шпинделя с пробкой и в квадрате шпинделя под ключ или ма-ховик производится по следующей формуле [c.109]

Момент сопротивления кручению прямоугольного сечения с одинаковой толпщной ё стенок равен [c.252]

Пружины кручения прямоугольного сечения. Пружины кручения 13 проволоки прямоугольного сечения рассчитывают по тем же фор-1улам, что и пружины из круглой проволоки, за исключением сле-[ующих величин [c.259]

Большой практический интерес при кручении круглых валов представляет концентрация напряжений у продольных пазов, предназначенных для помещения шпонок. Если шпоночный паз имеет прямоугольное сечение (рис. 150, а), то в выступающих углах т касательные напряжения равны нулю, а во входящих углах п напряжения теоретически бесконечно велики (практически же их величина ограничена пределом текучести ). Как показали исследования, коэффициент концентрации напряжений для паза при заданных глубине его и размерах вала зависит главным образом от кривизны поверхности по дну паза. Поэтому углы п необходимо скруглять, причем с увеличением радиуса скругления концентрация напряжений будет уменьшаться. Так, с увеличением р1адиуса от 0,1 до 0,5 глубины паза коэффициент к снижается более чем в. 2 раза. [c.218]

Эпюра т (Л1кр) для длинной стороны контура имеет максимум, который обозначим Тмакс (Л1кр). Наибольшую ординату эпюры Т (Мкр) на короткой стороне обозначим т (Л1кр). Эти напряжения можно рассчитать по известным формулам кручения брусьев прямоугольного сечения (гл. 9) [c.372]

Складывая Д и Д, находим, что первая, основная часть прогиба увеличивается пропорционально кубу длины, тогда как / . зависит от длины в первой степени. Отсюда следует, что, испытывая на изгиб балки разной длины, можно выделить величину Д и, следовательно, найти модуль межслойного сдвига ц. Фактически для стеклопластиков получить таким способом надежные результаты не удалось, мелкие экспериментальные ошибки неизбежным образом накладываются и вносят большую погрешность. Пока что, как нам представляется, единственный надежный способ определения ц состоит в испытании на кручение двух стержней прямоугольного сечения с разными отношениями сторон. Способ обработки, описанный в 9.12, позволяет определить по отдельности модуль сдвига в плоскости листа и модуль межслойного сдвига. Так, для однонаправленного углепластика было найдено, что модуль межслойного сдвига равняется 230 кгс/мм тогда как модуль сдвига в плоскости слоя 570 кгс/мм [c.707]

При исследовании кручения прокатных профилей, таких, как уголки, швеллеры, двутавры, можно пользоваться формулами, выведенными для стержней узкого прямоугольного сечения ( 108). Когда поперечное сечение имеет постоянную толщину, как это показано на рис. 166, угол закручивания с достаточной точностью определяется по формуле (163), если внести в эту формулу вместо Ь разверпутую длину срединной линии сечения i), а именно [c.328]

Учитывая, что G — QfiE, У = а /12 и к = аа = 0,14а (значение а = 0,14 взято из табличных данных по кручению стержней прямоугольного сечения), получаем [c.316]

Продолжить предыдущую задачу и установить закон депланацпн при кручении узкого прямоугольного сечения. Изобразить эскиз депланации сечения. [c.113]

Таблица 13.1. Таблица для определения положения наиболее напряжеиноб точки при изги с кручением стержня прямоугольного сечения [c.225]

Для трубы прямоугольного сечения с толщиной стенки б (рис. 7.31) касательное нанря кепие при кручении [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...