Нормализация с шаровидным графитом

В некоторых случаях применяют нормализацию ферритного ковкого чугуна при 860—880° С (выдержка около 1,5 ч) с целью превращения его в перлитный ковкий чугун (рис. 15) и соответствующего повышения прочностных свойств (рис. 16). На рис. 17 показано влияние длительности выдержки при различных температурах нормализации ферритного чугуна с шаровидным графитом на количество образовавшегося перлита. [c.37]

Нормализация чугуна с шаровидным графитом проводится по следующему режиму нагрев до 925—950° С. выдержка 2—5 час., охлаждение на воздухе. [c.709]

Отливки из высокопрочного чугуна. Высокопрочный чугун с шаровидным графитом получают путем модифицирования магнием, реже церием и другими модификаторами (см. раздел П, гл. 5). Благодаря образованию шаровидного графита эти чугуны имеют значительно более высокую прочность и пластичность. При этом свойства сплава определяются в основном металлической ферритной, феррито-перлитной и перлитной основами и могут быть значительно улучшены применением термической обработки — нормализации, закалки с отпуском. [c.319]

Механические свойства чугуна с шаровидным графитом после нормализации [c.240]

Это объясняется тем, что пластинчатый графит, действуя как внутренние надрезы, сильно снижает прочность и пластичность металлической основы. Поэтому изменение ее строения при термической обработке не дает большого эффекта упрочнения и часто нерентабельно. Эффективнее термообработка серых чугунов с более благоприятной формой графита, в особенности высокопрочных чугунов с шаровидным графитом. К такой термической обработке чугуна относится нормализация, повышающая прочность, твердость и износостойкость. [c.188]

На фиг. 104 показано влияние длительности выдержки при различных температурах нормализации ферритного чугуна с шаровидным графитом на количество образовавшегося перлита. [c.65]

Фиг. 88. кривые ползучести при 500 С чугунов с шаровидным графитом / — древесноугольный чугун 2 — то же после нормализации 5 — чугун с 0.062% Аз 4 — то же после нормализации. [c.147]

В структуре жаропрочного аустенитного чугуна фазами, упрочняющими аустенит, являются вьщеления тригональных и цементитных карбидов. Тригональные немагнитные карбиды являются наиболее устойчивыми и практически не подвергаются изменениям при термической обработке. Для придания структуре чугуна более стабильного состояния чугун подвергают термической обработке гомогенизирующему отжигу при 1020 °С в течение 4-8 ч с последующей нормализацией. Тригональные карбиды приобретают форму округлых включений или мелких игл, а цементит почти полностью растворяется. Твердость чугуна после отжига понижается с 170-250 до 130-190 НВ, магнитная проницаемость при этом достигает минимальных значений. При растяжении чугуна с шаровидным графитом Og = 440...500 МПа, Oqj = 300...350 МПа, 6 = = 2,5,.. 15 %, кси = 20..190 кДж/м . Частичная замена никеля марганцем приводит к некоторому повышению механических свойств чугуна [c.641]

Для азотирования (при 520— 620° С) используются алюминиевые чугуны с компактным или шаровидным графитом, легированные Сг (до 0,2%) и Мо (до 0,3—0,4%) с предварительной ТО — улучшением (нормализация + высокий отпуск). После азотирования в течение 20—40 ч на отливках получается слой толщиной до 0,6— 0,8 мм, обладающий высокой твердостью (НУ 1100- 1200), коррозионной стойкостью и износостойкостью. [c.97]

Преимущественное влияние ППД на предел выносливости по разрушению наблюдали также при испытаниях на усталость высокопрочного чугуна с шаровидным графитом (см. табл. 33). Испытывали многонадрезанные образцы, аналогичные использованным при испытаниях на усталость сталей, прошедших различные циклы термической обработки однократную или двойную нормализацию. Максимальное увеличение предела выносливости по разрушению, достигнутое в результате ППД, составило 115%, тогда как предел выносливости по трещинообразо-ванию увеличился максимум на 17 % [c.152]

На рис, 36 приведены данные Т, Г, Демидовой и М, Н, Кунявского [74] о влияния температуры иагрева и временя выдержки на количество перлита, присутствующего после нормализации в чугуне с шаровидным графитом состава 3,0 /о Соо 2,85% 81 0,87% Мп и 0,25% Сг. [c.1038]

Для повышения прочности и износостойкости ЧШГ, т.е. для получения чисто перлитной металлической основы, проводится высокотемпературный отжиг с последующей нормализацией по режиму АБВГД (рис. 3.7.4, в). При этом отливки со структурами Ц+П+Г или Я+/ +Ф+Г подвергают нагреву до температуры 950-980 °С (отрезок АБ) в течение 1-2 ч с последующей выдержкой в течение 1-2 ч при этой температуре (отрезок БВ) для осуществления аустенизации и растворения цементита. Последующее медленное охлаждение с печью до температуры -900 °С способствует частичному выделению Избыточного углерода из аустенита на поверхности имеющихся включений шаровидного графита (отрезок ВГ). Далее производится охлаждение на воздухе (отрезок ГД). Такой рея им обеспечивает формирование полностью перлитной матрицы (см. рис. 3.7.1, ж) или матрицы с небольшим количеством феррита (до 5 %) в виде небольших оторочек (см. рис. 3.7.1, з) вокруг шаровидного графита. Для отливок сложной конфигурации после такой нормализации предусматривается низкотемпературный отжиг для снятия термических напряжений. [c.698]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...