Расчет продувки

Остальные обозначения те же, что и при расчете продувки. [c.126]

Размер непрерывной продувки необходимо рассчитывать по тем показателям, которые нормируются в паре. Как правило, результаты расчета продувки по разным показателям не совпадают между собой. Для работы котла должно выбираться наибольшее из всех полученных значений, так как пар может считаться чистым только в том случае, когда он удовлетворяет всем требованиям. Для котлов высокого давления расчетное значение продувки по кремнесодержанию часто оказывается выше значений, которые считаются приемлемыми по соображениям тепловой экономичности. В подобных случаях простейшую схему организации водного режима котла, когда имеется только продувка, необходимо усложнить, применив ступенчатое испарение или промывку пара. [c.143]

Рис. 94. Схема для расчета продувки оборотного цикла при наличии солей, частично выпадающих в осадок

Особую сложность представляет расчет продувки К0т. 10в высокого давления с относительно малыми значениями щелочности и солесодержания питательной воды и пара, а также значительным влиянием на щелочность котловой воды фосфатов. В этом случае в качестве показателя используется содержание кремниевой кислоты. [c.162]

Солевые балансы и расчеты продувки парогенераторов [c.206]

При жесткости питательной воды, превышающей 0,035 мг-экв/л, расчет продувки ведется по формуле [c.207]

При вводе тринатрийфосфата непосредственно в барабан котла формула для расчета продувки приобретает вид [c.207]

Учитывая гидродинамическое несовершенство кольцевого пластинчатого клапана, принимаем величину ц =0,202 (в аналогичных методах расчета продувки двигателей внутреннего сгорания значение ц принимается -равным от 0,6 до 0,7, а в расчетах поршневых расширительных машин от 0,4 до 0,5), [c.43]

Из приведенного краткого обзора явствует, насколько сложен и запутан механизм процесса продувки двухтактного двигателя. Расчет продувки чаще всего проводится на основе ур-ий установившегося движения. Давление в выхлопной системе (кг/т ) и в подводящей р считается постоянным во все фазы процесса. [c.158]

Поэтому при использовании для добавки высокоминерализованной воды необходимо при расчете продувки пользоваться точной формулой, при выводе которой учтено все количество добавки, в том числе и расходуемой на продувку [c.8]

Мы рассмотрели большое число схем продувок. Все они в той или иной степени стремятся выполнить основные задачи очистки цилиндра от отработавших газов и наполнения его свежим воздухом. Однако для удовлетворительного разрешения этой задачи при конструировании нового мотора нужно уметь предварительно определить для данной схемы и оборотов мотора такие проходные сечения, которые способны пропустить наружу отработавшие газы из цилиндра и, наоборот, пропустить внутрь цилиндра необходимое количество свежего продувочного воздуха в отведенное для этого время. Эта задача отличается большой сложностью и недостаточной определенностью. Поэтому окончательное решение вопроса о проходных сечениях и о фазах выхлопа и продувки получается экспериментальным путем на моторной установке. Общая схема расчета продувки кратко приводится ниже. [c.116]

РАСЧЕТ ПРОДУВКИ УКРЫТИЙ [c.60]

В качестве примера приведем ход расчета продувки укрытия в случае, когда в него отбирается воздух с параметрами рабочей зоны (рис. 2.12) [c.60]

Рис. 2.12. Ход расчета продувки укрытия на /- /-диаграмме

Рис. 2 13. Ход расчета продувки верхней зоны поме- , щения на /-й -диаграмме

Теоретический расчет коэффициентов и возможен только для тел простейшей формы. Поэтому величины коэффициентов и обычно определяют опытным путем, измеряя силу, действующую на тело со стороны среды, при различных скоростях движения. Например, когда речь идет о движении тел в воздухе, коэффициенты и определяют путем продувки тела в аэродинамической трубе. [c.196]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ ПРОДУВКИ И РАСЧЕТ [c.103]

После определения расхода топлива и подсчета по выражениям (2-99) и (2-100) видимых тепловых напряжений решетки или зеркала горения и объема топочной камеры проверяют их допустимость. При определении расхода топлива необходимо учитывать и теплоту в продувке по выражению (2-69), величина которой может быть принята в пределах от 0,05 до 0,10 от D котлоагрегата. При сжигании твердого топлива расчетный расход топлива определяется с учетом поправки на механическую неполноту сгорания топлива по формуле (2-81). После составления теплового баланса котлоагрегата и определения расхода топлива производят расчет топочного устройства, приняв внесенную теплоту равной теплоте сгорания топлива. [c.80]

РАСЧЕТ ВЕЛИЧИНЫ ПРОДУВКИ И ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЕЕ ТЕПЛОТЫ [c.388]

В котельных электрических станций устанавливают питательные насосы с электрическим приводом, количество и производительность которых выбирают из расчета, чтобы в случае остановки любого из насосов оставшиеся насосы обеспечили работу всех рабочих котлов (без резервного) при номинальной их производительности с учетом расхода воды на продувку и других потерь. На электростанциях, не связанных параллельной работой с другими постоянно работающими электростанциями, а также на электростанциях, где установлены котлы со слоевым сжиганием твердого топлива, кроме электронасосов, должны быть установлены резервные питательные насосы с паровым приводом. [c.318]

Проведем конструкторский расчет испарителя для следующих условий производительность испарителя D n = 20 т/ч, давление греющего пара ргр = 0,224 МПа, давление вторичного пара рвт = = 0,12.МПа, продувка Рдр = 2%. [c.375]

Величина продувки >пр> кг/с, определяется на основе расчетов водного режима ПГ п составляет обычно 0,5—1% производительности, т. е. Оцр (0,005 0,01)Ои. [c.177]

После расчета площади теплопередающей поверхности ПГ определяются конструкционные характеристики пучка труб, диаметры входных и выходных патрубков теплоносителя и рабочего тела, патрубков продувки. Диаметры патрубков выбираются из условий допустимых скоростей среды в трубопроводах (для воды щ < 10 м/с, для пара высокого давления щ < 20 м/с, для пара низкого давления ги <. 50 м/с). [c.184]

Помимо обычных мер защиты от коррозии — применения коррозионно стойких материалов или покрытий при установке конденсационных поверхностных и контактно-поверхностных экономайзеров в паровых котельных — проблема антикоррозионной защиты, в принципе, может быть частично или полностью решена с помощью подачи в эти теплообменники продувочной воды котлов после ее использования в расширителе и теплообменнике. Этот метод известен, он описан в работах [103, 104]. Для определения эффективности такого метода снижения или устранения кислотной коррозии автором выполнены расчеты исходя из рекомендаций [105, 46] о максимально приемлемом проценте продувки (10%)- Приведенные ниже расчеты выполнены для паропроизводительности котла 1 т/ч. Соответствующий расход газа составляет 80 м ч, что при коэффициенте избытка воздуха в газах 1,25 соответствует количеству дымовых газов 1040 м ч, влагосодержанию их 120 г/кг сухих газов и количеству сухих газов 1150 кг/ч. В связи с наличием байпасного газохода, пропускающего даже при закрытой заслонке не менее 15% газов, количество газов, поступающих в теплообменник, [c.139]

При влагосодержании газов за котлом 120 г/кг, а за контактным теплообменником 50 г/кг количество выделяющегося в нем конденсата составляет 980 (120—50)/1000 = 68 кг/ч. Дальнейшие расчеты выполнены для 5- и 10%-ной продувки котла. При этом количество продувочной воды (речь идет о непрерывной продувке) составляет соответственно 50 и 100 кг/ч. Из этого количества часть котловой воды испаряется в расширителе при давлении 1,2 кгс/см . Количество испарившейся влаги зависит от давления в котле. В табл. V-5 приведены результаты расчетов количества продувочной воды с учетом испарившейся части воды непрерывной продувки в расширителе для разных давлений в котле и процентов продувки. Количество пара определялось по формуле [c.140]

Расчет продувки можно вести так если обозначить через Sn соле-содержание пара, мт/кг, Sk.b и Sd.b — соответственно солесодержание по сухому остатку котловой н литательной воды, а через ) и G их количество, кг, можно написать баланс [c.388]

Следует отметить, что при расчете продувки по допустимому содержанию кремниевой кислоты формула типа (3-1) является недостаточно точной приходится считаться с уносом крем-некислоты паром. Однако для уяснения основных соотношений эта формула является пригодной. [c.58]

Фигурирующий в расчетах продувки цилиндра п о-терянный ход норшня Р представляет собой отношение условной высоты газораспределительного окна (расстояние от верхней кромки окна до кромки [c.132]

Значение продувки на ТЭС определяют расчетом или измерением. Расчет продувки выполняют по показателям качества котловой, питательной воды и насыщенного пара, обычно по солесодержанию, крем-несодержанию или щелочности. Оперативный контроль размера про- [c.161]

Б а п д у р и н В., Расчет наддува двухтактных двигателей, ТВФ (1932), №3 его ш е, К вопросу о продувке двухтактных двигателей, там же (1935), №6 Орлин А., О влиянии подводящей и выхлопной системы на процесс в цилиндре двухтактного двигателя, Вестник инженеров и техников , № 3, 1937 его ж е, К вопросу о подсчете среднего давления в цилиндре двухтактного двигателя во время нродувки, там же (1933), № 8 е г о ж е. К вопросу о выборе метода расчета выхлопа двухтактных двигателей, там же (1931), № 8—9, е г о ж е, К расчету органов распределения двухтактных быстроходных двигателей, сб. ЦИАМ, № 1, 1936 его ж е, О методах расчета продувки двухтактных двигателей, Бюллетень ИТС НАМИ (1929), № 1 Т а-реев В., Расчет истечения газов через сложную систему отверстий применительно к процессу продувки, Труды Московского электромеханического института инженеров транспорта, выпуск XXIX, 1937 Петровский H., Исследование продувки двухтактного бескомпрессорного дизеля, Дизелестроение [c.162]

При использовании селитры следует учитывать три расчете продувки увеличение солесодержания химоочищенной воды [c.9]

Расчет продувки двухтактных моторов имеет своей цель обеспечение достаточных времен — сечений для очистки и нацолнения цилиндра с учетом количества потерянного при продувке воздуха последнее, как известно, учитывается коэфициентом продувки (р. Задаваясь давлением и температурой отработавших газов в начальный момент выхлопа и давлением их перед началом продувки, можно теоретически подсчитать количество газов, которое должно уйти в выхлоп, и необходимое для этого время — сечение. Само собой разумеется, что размеры цилиндра считаются известными. Далее можно подсчитать время — сечение, необходимое для продувки, при котором через проходные сечения должно пройти количество воздуха, заполняющего цилиндр л потерянного при продувке через выхлопные органы. Это коли- [c.119]

Непрерывная продувка обычно составляет 0,5—3 %. Продувка увеличивает тепловые потери, которые в этом случае (барабанный котел) должны учитываться при расчетах КПД котла ( 18.5) и Т1)ебуемого расхода топлива (см. (18.10) . [c.160]

На режимах о недорасширением (по отношению к донному давлении Pgr среднее значение статического давления потока на срезе оопла Ра находится между его нижним значением и верхним, t.b. Pdi f a Рс Поэтому.о учетом полученных экспериментальных данных по pg,, Pj. л да автомодельных режимов истечения можно принять / /у.Это приближенное соотношение использовалось для расчетов импульсной характеристики сопла по одномерной модели соплового потока на режимах, имевших место при продувках с газодинамическим няоадком. [c.13]

Изучение данных по форме потенциальшого потока, полученных иутем электромоделирования на электропроводной бумаге, и тщательные замеры иолей скоростей при статических продувках показали, что векторы скоростей направлены перпендикулярно касательным к окружности входа в конфузор (диаметр D , рис. 6). На этой основе предложен способ расчета проходных сечений патрубка, ири котором за проходной размер сечения в радиальной плоскости принимается длина касательной PN. По обычной методике за такой размер принимается отрезок радиуса MN. После определения радиального профиля сечения спиральной камеры желательно развить ее в осевом направлении, исходя из возможностей компоновки всей ступени. [c.298]

Количество продувочной воды, кг/ч, после расшкрителя в зависимости от продувки и давления пара в котле (в расчете на 1 т/ч пара [c.140]

В котлах со ступенчатым испарением по данным контроля за качеством котловой воды из точек 4 5 (рис. 8-6) устанавливается факт отсутствия или наличия обратных леретоков котловой воды по водоперепускным линиям. При полностью отключенной продувке с проверкой герметичности всех точек производится определение фактической производительности солевых отсеков. Для котла с двухступенчатым испарением формула для расчета величины п, %, имеет при этом вид [c.176]

Во втором случае после разлюковки барабана котла и спуска из него воды внутренние поверхности высушиваются продувкой трубной системы горячим воздухом. Не-дренируемые петли пароперегревателя заполняются через консервационную линию питательной водой с присадкой в нее раствора аммиака с таким расчетом, чтобы его содержание в конденсате находилось в пределах 200—300 мг кг. При необходимости длительного оставления котла в резерве после описанных операций в барабане котла на специальных противнях размещается безводный хлористый кальций или силикагель из расчета 2 кг на 1 объема котла. [c.232]

Солевой баланс котельного агрегата определяется исходя из следующего все примеси вносятся в котел только с питательной водой и при условии, что эти примеси нигде на внутренних поверхностях нагрева котла не откладываются, вынос этих примесей из котла осуществляется двумя путями — с продувочной водой и с насыщенным паром. Однако необходимо учитывать, что котлы всех типов при всех давлениях и условиях должны обеспечивать выдачу пара с солесодержаннем и кремнесо-держанием не выше, чем это допускается приведенными ниже нормами. Количество солей, выносимых из котла с паром, составляет несоизмеримо малую величину по сравнению с количеством солей, удаляемых из котла вместе с продувочной водой. Даже при очень малых величинах продувки количество солей, выносимых паром, составляет ничтожную величину, а именно десятые доли процента солей, удаляемых с продувочной водой. Поэтому для расчетов по составлению солевых балансов котельного агрегата для различных схем внутрикотловых устройств можно пренебречь ничтожно малой величиной солей, уносимых с насыщенным паром. В этом случае баланс солей в котельном агрегате может быть 14 [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...