Пуассона чувствительности материала

В общем случае моделирования объемных термоупругих напряжений при произвольном заданном температурном поле Т х, у, z), когда модель склеивается из элементов, изготовленных из несжимаемого оптически чувствительного материала, по всем стыкам также должны быть устранены разрывы перемещений, получающиеся при выборе начальных размеров элементов по этапам 1, 2 (см. табл. 1). Такие способы устранения разрывов перемещений осуществляются, если вместо рассмотренного выше множества полей перемещений Ufo -f Uio выбрать подмножество соответствующее материалу с тем же коэффициентом теплового расширения а и модулем упругости Е, но имеющему коэффициент Пуассона [л = 0,5. Здесь Uio — перемещения по стыкам всех элементов, соответствующие решению термоупругой задачи для заданного температурного поля при = 0,5, когда объем каждого элемента определяется только его температурным [c.70]

В данном разделе рассматриваются некоторые виды вспомогательного оборудования, применяемого для нагружения моделей и тарировочных образцов, изготовления оптически чувствительных материалов, исследования объемных моделей. Для нагружения модели, в зависимости от поставленной задачи, применяются различные типы нагрузочных устройств. Наиболее распространенными среди них являются универсальные нагрузочные приспособления. В настоящее время выпущено несколько модификаций универсальных прессов типа УП (УП-Зч--ь УП-8) [52], на которых можно осуществлять нагружение (растяжение, сжатие и изгиб) плоских моделей и тарировочных образцов при определении оптической постоянной, модуля упругости и коэффициента Пуассона материала. Прессы типа УП рассчитаны на максимальную нагрузку 500 кГ, с передаточным коэффициентом расчетной системы К = 50. На прессе можно испытывать образцы следующих размеров на растяжение от 40 X X 190 лш до 140 X 190 жм на сжатие до 95 X 100 мм на изгиб до 30 X 200 мм чувствительность пресса около 10 г габариты 900 X 650 X 488 мм, вес 75 кг. [c.107]

Экспериментальные исследования напряжений в резьбовых соединениях проводились поляризационно-оптическим методом на плоских, объемных замораживаемых моделях, а также моделях, выполненных из оптически нечувствительного материала ОНС с оптически чувствительной вклейкой по исследуемому сечению [5—7]. При этом наиболее точное моделирование работы резьбовых соединений осуществляется на моделях из материала ОНС, так как при применении соответствующего метода может быть обеспечено выполнение условий подобия моделей натурной конструкции по масштабу деформаций и величине коэффициента Пуассона. Исследованию напряженного состояния резьбового [c.83]

Этот метод рассматривается с ограничением Для его применения, обусловленным тем, что оптически чувствительные материалы при температуре замораживания имеют коэффициент Пуассона [л = 0,5, что не позволяет во всех направлениях точно создать в элементах свободные температурные деформации вследствие несжимаемости материала. Указанные ограниче- [c.95]

Таким образом, существует возможность моделирования объемных термо упругих напряженных и деформированных состояний по заданному температурному полю с применением несжимаемого оптически чувствительного материала. Эта возможность определяется существованием способов устранения разрывов перемещений и деформаций свободных элементов модели без изменения их объема, что соответствует экспериментальному решению термоупругой задачи при (л = 0,5. Поэтому моделирование термоупругих напряжений с применением существующих оптически чувствительных заморажив 1емых материалов не имеет принципиальных отличий или ограничений по сравнению с моделированием напряжений от силовых нагрузок. Появление некоторой погрешности, вызванной неравенством коэффициентов Пуассона натуры и модели, определяется несжимаемостью имеющихся замораживаемых материалов, а не природой объемных напряжений в исследуемой конструкции, т. е. тем, вызваны ли эти напряжения внешними силовыми нагрузками или неравномерным температурным полем. [c.71]

Важно отметить, что величина допустимого температурного перепада зависит от физических свойств материала (прочности, коэффициента расширения, модуля упругости, коэффициента Пуассона) и не зависит от размеров тела. Таким образом, велршиной допустимого температурного перепада в теле изделия можно характеризовать чувствительность материала к нагреву. Для периода упругого состояния материала величину [c.323]

Качество металла оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона ц. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) материала и в первом приближении зависит от температуры плавления Тп . Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структ /рно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона ц отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при растяжении. При упругих деформациях ц = 0,3. Ус- [c.281]

На рис. 5.10 приведены кривые изменения упругих констант трех-мерноармированного материала в з,з-висимости от относительной плотности укладки волокон направления 3 по оси 1 (см. рис. 5.1), При расчете этих кривых объемное содержание арматуры во всех трех направлениях считали одинаковым и равным р = 0,20 (I =- 1,2, 3), относительная плотность волокон двух других направлений 1. = = з = 0,40. Изменение плотности укладки волокон направления 3 вдоль оси 1 сильно сказывается на значениях модулей сдвига в плоскостях 13 н 23. С увеличением параметра 3 значительно увеличивается модуль сдвига 01з модуль сдвига Озз при этом уменьшается, а модуль сдвига в плоскости 12 не изменяется. Изменение плотности волокон направления 3 вдоль оси 1 существенно отражается на значении модулей упругости Е1 и 2 и коэффициента Пуассона v,2. Модуль упругости направления 3 и модуль сдвига в плоскости 12 не чувствительны к изменению исследуемого параметра. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...