Гибкость стержня средняя и малая

Переход к обобщенной формуле (27.18) значительно упростил вычисление критических напряжений для стержней, потеря устойчивости которых сопровождается возникновением пластической деформации. На основании экспериментальных данных о величинах El, соответствующих различным значениям сТк, превышающим сТп, и на базе современной вычислительной техники в настоящее время получены теоретические значения критических напряжений для стержней средней и малой гибкости из разных строительных материалов. Полученные данные хорошо согласуются с результатами экспериментальных исследований. [c.462]

Для стержней средней и малой гибкости были предложены различные эмпирические формулы, показывающие, что критические напряжения при таких гибкостях меняются по закону, близкому к линейному ) [c.633]

Экспериментальные исследования показали, что для сжатых стержней средней и малой гибкости, т. е. когда X < Х ц, а р > а ц,. действительные критические нагрузки всегда значительно ниже определенных по формуле Эйлера. Поэтому исследование устойчивости сжатых стержней за пределом пропорциональности имеет большое практическое значение. [c.415]

В случае стержней средней и малой гибкости, для которых критические напряжения превышают предел пропорциональности, начальный эксцентриситет и начальная кривизна значительно снижают величину критической силы и критического напряжения. Для компенсации указанного снижения увеличивают коэффициент запаса устойчивости по сравнению с коэффициентом запаса прочности. Так как рассмотренные в данном параграфе величины е и Шо, вообще говоря, оказывают влияние и на стержни большой гибкости, то и для них коэффициент запаса устойчивости берется больше коэффициента запаса прочности. [c.429]

Необходимо напомнить, что для стержней малой гибкости (кс <>wq) трудно говорить о явлении потери устойчивости прямолинейной формы стержня, как это имеет место для стержней средней и большой гибкости. Несущая способность стержней малой гибкости определяется прочностью материала. [c.573]

Б. Что касается выбора материала сжатых стержней, то это обусловливается следующими соображениями. Пока критические напряжения не превосходят предела пропорциональности материала, единственной механической характеристикой, определяющей сопротивляемость стержня потере устойчивости, является модуль упругости Е. Между тем для стержней средней и в особенности малой гибкости величина критических напряжении зависит в значительной степени от предела текучести или предела прочности материала. Этими обстоятельствами и следует руководствоваться при выборе материала для сжатых стержней большой и малой гибкости. [c.471]

Между тем для стержней средней и в особенности малой гибкости величина критических напряжений зависит в значительной степени от предела текучести или предела прочности материала. Этими обстоятельствами и следует руководствоваться при выборе материала для сжатых стержней большой и малой гибкости. [c.639]

Влияние добавочных обстоятельств, изученных в настоящем параграфе, заставляет увеличивать коэффициент запаса при переходе к средним и малым гибкостям, а также выбирать несколько больший, чем при проверке на прочность, коэффициент запаса и для длинных стержней. Для оценки влияния эксцентриситета и начальной кривизны на прочность и устойчивость сжатых стержней необходимо дать себе отчёт о числовых величинах е и [c.660]

Явления, наблюдавшиеся при опытах со стойками средней и малой гибкости, несколько затемнили в представлении инженеров идею потери устойчивости возникла мысль, что для вычисления критических сил может быть получена формула, рассматривающая выпучивание стержня при действии продольных сил только как следствие обычного нарушения прочности материала при совместном действии изгиба и сжатия. На основе подобных соображений была выведена Ренкином (1858 г.) недостаточно обоснованная формула, имеющая в настоящее время только историческое значение её применение за границей может быть объяснено лишь консерватизмом. [c.670]

Таким образом, график состоит из трех частей гиперболы Эйлера для стержней большой гибкости наклонной прямой для стержней средней гибкости и горизонтальной или слабонаклонной прямой для стержней малой гибкости. [c.283]

Для практических расчетов можно предложить следующее. Учитывая, что в ряде опытов с равно бокими уголками без бульб в неупругой области критические напряжения оказались несколько выше вычисленных (см. рис. 4), для малых гибкостей величины предельных вылетов полок равнобоких уголков можно оставить такими, как предлагают нормы. Для равнобоких уголков с бульбами минимальные значения вылетов (при малых гибкостях) должны быть оставлены близкими к опытным. Их можно принять такими же, как и для уголков без бульб. Это отвечает фактическим условиям работы при толстых полках влияние бульб на повышение o p крайне слабое. Для средних и больших гибкостей предельные вылеты полок можно принять по данным опытов, спрямив для простоты ломаные линии и установив по конструктивным соображениям значения Ь /6 при А >76 постоянными. Тогда для уголков без бульб получим график 5, а для уголков с бульбами — график 6. Из этих графиков в результате получаются следующие значения предельных вылетов полок равнобоких уголков из сплава Д16-Т в зависимости от гибкости стержня, при которых местная устойчивость может считаться обеспеченной [c.144]

Стержни малой и средней гибкости, для которых X < пред. рассчитывают на устойчивость по эмпирическим формулам, полученным в результате обработки большого количества опытных данных. Одной из таких формул является формула Ф. С. Ясинского [c.213]

Иначе обстоит дело со стержнями малой и средней гибкости. При критических напряжениях, превосходящих предел пропорциональности, оба указанных обстоятельства значительно снижают величину а . Это показывают опыты и подтверждают теоретические попытки подсчитать величину критических деформаций. Из опытов следует, что для стержней малой и средней гибкости влияние эксцентриситета весьма значительно оно отражается на устойчивости и длинных стержней, но в значительно меньшей степени. [c.486]

С тех пор, однако, теория неупругой устойчивости развивалась мало и существенные успехи сделала лишь в СССР. Здесь надо упомянуть заслужившую Сталинскую премию работу А. А. Ильюшина ), в которой разработана теория устойчивости плит и оболочек. Однако методы расчёта сжатых стержней малой и средней гибкости базируются в основном пока на экспериментальных исследованиях и формулах, выведенных в результате обработки опытных данных. [c.673]

Однако явление продольного изгиба продолжает существовать и за пределом упругости. Опытным путем установлено, что действительные критические напряжения для стержней средней и малой гибкости (Я < Кред) ниже значений, определенных по формуле Эйлера. Таким образом, в этом случае формула Эйлера дает завышенные значения критической силы, т. е. всегда переоценивает действительную устойчивость стержня. Поэтому использование формулы Эйлера для стержней, теряющих устойчивость за пределом упругости, не только [c.511]

При этом расчете обычно результат получают довольно быстро. При расчетах на устойчивость площадь поперечного сечения вычисляют без учета местных ослаблений, т. е. принимают А = = Л брутто- Эп о объясняется тем, что местные малые ослабления не влияют на общую устойчивость. Однако при определении разрушающей нагрузки, с которой приходится сопоставлять о р, особенно при расчете стержней средней и малой гибкости, следует вводить в рассмотрение истинную площадь, т. е. Л = Л етто- [c.355]

На рис. 13.8 изображен график зависимости критических напряжений от гибкости для стали марки ВСтЗ с пределом пропорциональности а ц = 200 МПа и пределом текучести а = 240 МПа. При 1 100 график а р(А,) представляется гиперболой Эйлера АВ, при 60 >. 100 — прямой Ясинского ВС, при 0 >. 60 — горизонтальной прямой D. Для значений Х<100 гипербола Эйлера изображена пунктирной линией. Из этого графика видно, что для стержней средней и малой гибкости формула Эйлера дает сильно завышенные значения критических напряжений. [c.269]

Между областями, соответствующими коротким и длинным стержням, располагается область промежуточных значений гибкости, слищком малых для того, чтобы относиться к упругому случаю потери устойчивости, и слишком больших для того, чтобы расчет их велся только на прочность при сжатии. Такие стержни средней длины выпучиваются неупруго. Для практических целей иногда бывает достаточно провести прямую ЕВ (рис. 10.8) и считать, что она дает критические напряжения для стержней средней длины. Таким образом получается ломаная кривая DE ВС, которую можно использовать как основу для расчета стержней произвольной длины, С другой стороны, можно использовать некоторую гладкую кривую, соС диняющую точки D и Б (см. разд. 10.6). [c.401]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...