Классы точности гладких элементов

Точность гладких элементов металлических деталей, если для них отклонения не указываются непосредственно у размеров, а оговариваются общей записью, нормируется 1) либо квалитетами (от 11-го до 13-го для размеров менее 1 мм и от 12-го до 17-го для размеров от 1 мм до 10 000 мм, обозначаемыми буквами /Г 2) либо классами точности (точный, средний, грубый и очень грубый), установленными СТ СЭВ 302—76. Допуски по классам точности обозначаются буквой < с индексом 1. 2, 3 или 4 для классов точности соответственно точный , средний , грубый и очень грубый 1 , 2, <3, t ). Приняты обозначения —/Т — одностороннее предельное отклонение по установленному квалитету в минус (соответствует валу й) - -/Г — одностороннее предельное отклонение по установленному квалитету в плюс (соответствует отверстию Н) — одностороннее предельное отклонение в минус и — одностороннее предельное отклонение в плюс по установленному классу точности СТ СЭВ 302—76. Для размеров элементов, не относящихся ни к валам, ни к отверстиям, назначают симметричные предельные отклонения 1/2 по одному из указанных выше классов точности, приведенных в ст СЭВ 302—76. Допускается оговаривать неуказанные симме- [c.85]

За основу этой классификации, характеризующей числовые нормы по элементам сопряжений по аналогии с гладкими поверхностями, принята 7-я степень точности, соответствующая 2-му классу точности. [c.618]

В качестве непроходных калибров применяются вкладыши для проверки ширины впадины резьбы, а также скобы для проверки толщины витка (фиг. 466). Поскольку допуски всех элементов прямоугольных резьб приняты по допускам гладких цилиндрических изделий, то и допуски калибров принимаются по соответствующим классам точности. Лишь для проходных резьбовых калибров и контркалибров У-ПР требуется дополнительно установить допустимые отклонения по шагу, которые принимаются в зависимости от длины нарезанной части, как и для калибров к крепежным резьбам. [c.352]

TO преобразование координат и его производные должны вычисляться легко. Далее, преобразование координат не должно чрезмерно искажать элемент, иначе якобиан J = х у — х у может обратиться в нуль внутри области интегрирования это может произойти удивительно легко. Чрезмерное искажение также разрушит точность, заложенную в полиномиальный элемент. Полиномы в новых переменных не соответствуют полиномам в старых переменных, и для сохранения теории аппроксимации требуется, чтобы преобразование координат было равномерно гладким. Наконец, для того чтобы согласованные элементы в переменных g, т) были согласованными в переменных х, у, должно выполняться глобальное условие непрерывности для преобразования координат если энергия содержит ш-е производные, то преобразование координат должно быть класса Ф между элементами. Пока [c.185]

Точность гладких элементов металлических деталей, если для них отклонения не указывают непосредственно после 1юминальных размеров, а оговаривают общей записью, нормируют либо квалите-тами (от И до 13 для размеров менее 1 мм и от 12 до 17 для размеров от 1 до 1000 мм), обозначаемыми IT, либо классами точности (точный, средний, грубый и очень грубый), установленными ГОСТ 25670—83 (СТ СЭВ 302—76), Допуски по классам точности обозначают t , tj, t,-, и — соответственно для классов точности точный , средний , грубый и очень грубый . [c.211]

Контрольные шаблоны и калибры. Шаблоны для контроля допусков больше 1 мм точностью до 0,2 мм изготовляются из фанеры, а допусков меньше 1 мм точностью до 0,05—0,1 — из металла. Предельные калибры (в форме гладких скоб и пробок) применяются в особо точных производствах для контроля сопрягаемых элементов, например, размеров шипов, проушек и гнёзд, требующих посадки точностью 0,2 мм (соответствует точности шипа и гнезда 0,1 мм). Форма и размеры предельных калибров для контроля точности элементов деревянных деталей не нормализованы. Эти калибры принципиально не отличаются от обычных гладких калибров невысокого класса точности. [c.670]

Элементы конструкции коробок скоростей и подач. Подвижные зубчатые колеса коробок скоростей и подач перемещаются либо по щлнцевым валам, либо по гладким валам с закладными щпонками. Гладкие валы обычно выполняют с допусками по скользящей посадке второго класса точности. Неподвижные шестерни также монтируют на шлицевых либо [c.255]

Аналогичным образом решаются и вопросы назначения допусков и посадок на шлицевые соединения. Основные предпосылки для выбора допусков и посадок остаются такими же, как и для металлических шлицевых соединений. Специфичным при этом является то обстоятельство, что при выборе допусков необходимо учитывать не только технологические возможности, но и изменение размеров пластмассового элемента шлицевого соединения с изменением температуры, влажности воздуха и т. д. Рекомендуемые сочетания полей допусков диаметров отверстий, валов и размеров в ыступов Ь при центрировании по наружному диаметру пластмассового шлицевого соединения приведены в табл. VII.6. Рекомендуемые сочетания полей допусков при центрировании по внутреннему диаметру пластмассового шлицевого соединения приведены в табл. VI 1.7. Предельные отклонения полей допусков Аз, Лз , Х , Ша, Яд, берутся из соответствующих таблиц для гладких цилиндрических соединений, для полей допусков 5 Х З П 8зЛ Оз, 1/ — по ГОСТ 1139—58. Предельные отклонения нецентрируемых диаметров можно выбирать по 4—5-му классам точности для размеров гладких цилиндрических соединений в зависимости от способа центрирования. [c.225]

В процессе формования пластмассовых деталей на арматуру действуют значительные усилия со стороны потоков пластмассы, поэтому арматуру необходимо надежно фиксировать в пресс-форме. Так, например, для фиксации втулочной арматуры используют гладкие или резьбовые отверстия диаметром не менее 2,5—3 мм и выступающие из пластмассы части арматуры. Выступ арматуры, используемый для фиксации, должен быть црлиндрической формы, высотрй й > 1 мм (рис. 84) при точности изготовления не ниже 3-го класса. Фиксация арматуры выступающими из пресс-материала элементами наиболее надежна. При этом уменьшается нагрузка на фиксирующие знаки пресс-формы. [c.96]

В табл. 9 приведен баланс податливости резьбового соединения М12 и М16. Опоры высотой 120 мм закрепляли на базовой плите. Длина болтов была 180 мм, высота гаек М12 и М16 соответственно 30 и 40 мм. Гладкая и резьбовая части болтов равняются 80 и 40 мм. Уменьщение податливости болтового соединения М16 по сравнению с соединением М12 объясняется увеличением диаметра стержня болта, высоты и площади стыка головки болта. Деформации, возникающие в резьбовом соединении, будут оказывать влияние на точность обработки при изменении величины силы затяжки. Это имеет место, когда на компоновку действуют силы резания и закрепления. Для уменьщения влияния податливости резьбовых соединений на точность обработки по 2—4-му классам в комплекте УСПК необходимо 1) выбирать такие схемы закрепления заготовок, которые не вызывают больших приращений сил затяжки 2) крепить опоры, блоки, когда это подтверждается расчетом, большим числом болтов 3) избегать удлинения наружной части болта вследствие установки между опорой и гайкой набора различных прокладок и шайб 4) выполнять резьбы на болтах и шпильках методом накатки, что уменьшает податливость этого элемента соединения на 20%. [c.158]

Теоретически можно выпрямить почти любую граничную кривую, но практически это, конечно, неосуществимо. Кусочно полиномиальные функции являются наилучшими границами элементарных областей по тем же причинам, по каким они наилучшим образом приближают перемещения с ними удобно работать на ЭВМ. В самом деле, выбор координат можно описать тем же классом полиномов, из которого берутся пробные функции это метод изопараметрических преобразований. Идея эта превосходна. Выбор координат приводит к тем же трудностям, что и для пробных функций преобразование должно быть непрерывным при пересечении границ элементов, так что элементы, соседние на исходной плоскости х, у, остаются соседними на плоскости г . Если прео бразование х( ,г ), г/( ,г ) построено стандартным образом из узловых параметров и мы убеждены в непрерывности по и г (как для стандартных прямоугольных или треугольных элементов), то изопараметрические преобразования приведут к успеху даже для элементов, границы которых — полиномы степени к—1 по х и у. Этот прием ставит новые вопросы теории приближений, так как полиномы по I и т). не будут более полиномами по х и у. Тем не менее изопараметрические преобразования не понижают порядка точности если преобразования равномерно гладкие (разд. 3.3), то полная степень в -й производной достигается. В этом смысле изопараметрический прием представляется наилучшим для уравнений второго порядка и криволинейных границ. С главным краевым условием и — g можно работать просто и эффективно без потерь в основном порядке точности. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...