Уравнения Дамба

Напомним, что из кинематических уравнений (4.2.51) следуют соотношения (3.2.23), а из обобщенного уравнения Рэлея — Дамба (4.2.53) следует уравнение энергии радиального движения [c.205]

Заканчивая рассмотрение вопроса аналогий, кратко обсудим другой приближенный метод решения задач теории упругости. Э от метод основан на замене дифференциальных уравнений этих задач уравнениями в конечных разностях и решении этих уравнений численно методом последовательных приближений. Впервые этот метод был использован К. Рунге ), который таким образом решил сложную задачу кручения. В дальнейшем больших успехов достиг Л. Ричардсон, применивший этот метод к решению двумерных задач теории упругости и рассмотревший в качестве примера напряжения в дамбах от действия сил тяжести и давления воды ). В по- [c.670]

Наличие зон застойной и полного перемешивания (вихри) ухудшает рафинирование. Гидродинамика металлоприемника зависит от его геометрии, конструкции (шлаковые перегородки, донные дамбы и другие элементы) и поддается математическому (решение 3-мерного уравнения Навье - Стокса) и физическому моделированиям. Методы моделирования течений в металлоприемнике и теория расчета рафинирования включений по кривой распределения времени пребывания изложены в работах [21, 23, 25, 27]. [c.197]

После решения уравнения (3.117) перемеш,енне определяют прямым интегрированием последнего уравнения (3.114). Для кругового стержня (р = а) постоянного сечения при = 7 = onst уравнение (3.114) переходит в известное уравнение Дамба [134] [c.78]

Уравнение (3.4.30) есть обобщение уравнения Рэлея—Дамба пульсаций сферического пузырька (3.3.32), учитывающее фазовые переходы и, в отличие от по-следнего, конечное объемное содержание дисперсной фазы (неодиноч-ность пузырька), ее поступательное движение относительно несущей фазы. Отметим, что при j— 0 имеем ф ф(2), ф(3) н О, и тогда т. е. среднее давление в несущей жидкости совпадает с давлением вдали от пульсирующего пузырька, что и принималось в работах [9, 11, 15, 16, 19]. Это некорректно, если учитывать члены порядка тем более, что поправка на конечное объемное содержание пузырьков содержит члены порядка ссг " и эта поправка даже при таких малых объемных содержаниях пузырьков как щ 0.01—0.05, может быть существенной ). Так как влияние трех [c.130]

Дамба — Громеко уравнения 92 Ламинарный подслой 323 Лапласа оператор 68 [c.595]

Следует отметить работы Н. Н. Павловского, И. И. Агроскнна, И. И. Леви, Л. Г. Лойцянского, В. М. Маккавеева, А. Я. Миловича, М. Д. Чертоусова, Р. Р. Чугаева и других исследователей в области создания оригинальных способов интегрирования дифференциального уравнения неравномерного движения воды в открытых руслах, разработки новых методов построения кривых свободной поверхности в естественных руслах, расчета отверстий мостов и труб, определения очертания струенаправляющих дамб больших мостов и других разделов гидравлики. Впервые разработанные С. А. Христиановичем полные решения задачи о неустановившемся движении в открытых руслах на основе применения метода дифференциальных характеристик стали могучим средством инженерной гидравлики. Весьма полно исследовал и значительно усовершенствовал теорию неустановившегося движения жидкости [c.9]

Для фильтрующих дамб из каменной наброски обычным является соотношение h < ho и, следовательно, т) < 1. Разберем здесь только этот случай. Входящий в уравнение (XXII. 48а) интеграл при произвольном значении уо не берется в явном виде. Введем поэтому функцию /у, (т]), определяемую для положительных уклонов русла в виде [c.459]

Расчет кривых депрессии при фильтрации в каменно-набросных дамбах можно вести и по обычным таблицам неравномерного движения в открытых руслах, если представить уравнение (XXII. 48а) в виде [c.459]

После Великой Октябрьской социалистической революции осуществление грандиозного плана электрификации России (плана ГОЭЛРО), разработанного по заданию В. И. Ленина, потребовало решения ряда прикладных задач в области гидравлики, динамики русловых процессов и др. Многие из этих задач были решены Н. И. Павловским, И. И. Агро-скиным, И. И. Леви, Л. Г. Лойцянским, В. М. Маккавеевым, А. Я. Ми-ловичем, М. Д. Чертоусовым, Р. Р. Чугаевым и др. В их работах были предложены оригинальные способы интегрирования дифференциальных уравнений неравномерного движения воды в открытых руслах, разработаны новые методы построения кривых свободной поверхности в естественных руслах, расчета отверстий мостов и труб и решены многие другие сложные проблемы гидравлики. Впервые разработанные С. А. Христиановичем полные решения задачи о неустановившемся движении в открытых руслах на основе применения метода дифференциальных характеристик стали могучим средством инженерной гидравлики. Весьма полно исследовали. и значительно усовершенствовали теорию неустановившегося движения жидкости Н. М. Вернадский и др. Исследования М. В. Келдыша, М. А. Лаврентьева, Л. И. Седова и других ученых в области гидромеханики плоского безвихревого потока позволили заложить теоретические основы построения очертания струенаправляющих дамб и решения других прикладных задач. [c.9]

Уравнением (ХУШ.бЗ) можно пользоваться для однопролетных и миогопролетных сооружений при открытии как части, так и всех отверстий по длине водосливного фронта. В многопролетных сооружениях величина планового сжатия в промежуточных отверстиях изменяется в весьма узких пределах //(/+/быка) — 0,85ч-0,9. В крайних пролетах в силу значительно большей толщины устоев, особенно при наличии дамб, плановое стеснение потока оказывается значительно больше. Из-за отсутствия опытных данных этот фактор учитывать очень трудно. А. Р. Березинский рекомендует для крайних пролетов в выражении Z/(/-f ) вместо I подставлять ширину крайнего пролета, а вместо В — толщину устоя и длину сопрягающей дамбы от устоя до берега, т. е. В будет выражать расстояние от края устоя до ближайшего к нему уреза верхнего бьефа перед сооружением. В соответствии с этим поправочный коэффициент К для сооружения с п пролетами принимается но зависимости [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...