Паров из реактора хлористого этила

Диффузионный силицированный слой на углеродистой стали образуется в результате взаимодействия паров четыреххлористого кремния с металлом при 950—1100° С. Четыреххлористый кремний либо получают непосредственно в реакторе для силицирования при воздействии хлора или хлористого водорода на ферросилид или карбид кремния, либо используют готовый продукт. Во всех случаях в процессе силицирования вес, внешний вид и линейные размеры образцов из углеродистой стайи изменяются. По этим изменениям производят предварительную оценку скорости процесса силицирования. При насыщении стали кремнием повышается твердость поверхностного слоя металла. По данным Ординой [7], твердый сплав и покрытие (при равной концентрации в них кремния) обладают одинаковой твердостью. На основании этого разработана методика послойного определения концентрации кремния. При рассмотрении поперечных шлифов образцов видно, что силицированный слой не изменяется при обработке спиртовым раствором азотной кислоты, а металл подвергается коррозии. Силицированный слой имеет столбчатое Крисгалическое строение и представляет собой соединение FegSi [3]. Поперечные шлифы используют для определения толщины слоя и послойного определения концентрации кремния. [c.174]

Серная кислота концентрации не ниже 93% с помощью центробежного насоса непрерывно подается в аммонизатор. Процесс аммонизации ведут при температуре 80—95° С. Обогрев производят горячей водой, подаваемой в рубашки реакторов. Выделяющиеся при этом газы содержат окислы азота, фтористый водород и пары воды перед выбросом в атмосферу их очищают от вредных примесей в орошаемом водой скруббере. Получаемая в процессе аммонизации пульпа смешивается с хлористым калием [c.257]

Срок службы 4-миллиметрового свинцового покрытия в применявшемся ранее реакторе фотохимического хлорирования дихлорэтана такой влажности не превышал 4 месяцев. В условиях конденсации паров хлорпроизводных этана, увлекаемых из реактора абгазным хлористым водородом, разрушение свинца протекает с еще большей скоростью (табл. 4.4). [c.95]

Выделяющееся в процессе хлорирования тепло отводится из реактора путем испарения бензола. Образующийся при реакции хлористый водород, содержащий пары бензола и некоторое количество хлорбензола, попадает в холодильники 2, где охлаждается до 10° С. Сконденсировавшаяся при этом смесь бензола и хлорбензола отделяется в разделительном сосуде 3 от паро-газовой фазы и возвращается в реактор хлорирования. Хлористый водород далее используется для получения концентрированной соляной кислоты путем абсорбции его водой или разбавленными растворами этой кислоты. Выходящая из реактора хлорированная масса, содержащая 36—567о eHs l, 39—63% СеНе, 1,4—4,5% полихлоридов бензола, до 0,9 г/л РеС1з и до 2% НС1, стекает в сборник 4, а оттуда направляется в нейтрализатор 5 для обработки раствором едкого натра. Образующиеся при этом хлорид натрия и гидроокись железа переходят в водный слой, который отделяется в разделительном сосуде 6 от хлорированной массы декантацией. [c.263]

Второй вариант — спекание сподумена с СаСОз и СаСЬ — осуществляют при 1150—1200° С образующийся при этом хлористый литий возгоняется (температура возгонки 1000° С) и улавливается в сухих или мокрых конденсаторах вместе с пылью. При мокром способе выходящие из реактора пары хлористого лития, смешанные с запыленными газами, отделяют от пыли, промывают большим количеством воды и отфильтровывают образующийся разбавленный раствор. Осадок с фильтра возвращают в печь для обжига. Раствор упаривают до содержания в нем 40% U 1, отделяют осадок Na l, а затем после охлаждения кристаллы КС1. Из раствора осаждают карбонат лития. [c.548]

Для отделения металлического титана от магния и хлористого магния обычно используют метод вакуумной сепарации. Полученную при восстановлении реакционную массу, содержащую до 60% Т , 25—35% Mg, 10 15% М С12 и небольшое количество низших хлоридов титана, нагревают до 1000°С при непрерывно1М вакуумировании аппарата. Процесс сепарации начинается с дегазации реакционной массы. Затем магний и хлористый магний испаряются с открытой поверхности блока губчатого титана и крупных пор. На этих стадиях величина давления в аппарате незначительно влияет на скорость процесса сепарации. На последней стадии сепарации процесс лимитируется скоростью отвода паров [66]. Интенсифицировать процесс сепарации повышением температуры нельзя из-за активного взаимодействия титана с материалом стенок реактора. Поэтому наиболее целесообразно для ускорения сепарации получать блок губчатого ти- [c.36]

Восстановленный титан выделяется на стенках реактора в виде губчатой массы, пропитанной хлористым магнием и магнием. Она содержит около 55—60 % Т, 25—30 % Mg, 10—15 % Mg l2. Для рафинирования губчатой массы реторту вакуумируют при температуре 900—950 °С в течение 25—40 ч и проводят отгонку паров примесей магния и хлористого магния, которые осаждаются в конденсаторе. Затем реторту охлаждают и извлекают из нее титановую губку. Полученная титановая губка — это пористая масса серого цвета с развитой поверхностью, легко поглощающая кислород, азот и пары воды. [c.47]

По другому варианту этого способа калиевая селитра производится следующим образом (рис. П-42). В реактор 1, представляющий собой цилиндрический сосуд, футерованный двойным слоем диабазовой плитки, заливается 56—58%-ная азотная кислота (избыток 15% HNO3 по сравнению со стехиометрическим количеством), а также промывные воды и маточные растворы от предыдущих операций (см. ниже). Затем в реактор элеватором 2 отдельными порциями подается твердый хлористый калий, а для подогрева до 75—85 °С и перемешивания раствора — острый пар и сжатый воздух. В течение первого часа реакция разложения хлористого калия протекает сравни тельно быстро, затем скорость разложения замедляется полностью процесс заканчивается за 4 ч. Пары воды, горячий воздух и газы (в основном NO I), выделяющиеся в ходе реакции, отсасываются из реактора воздушным инжектором и направляются на переработку (здесь не описана). [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...