Модуль циклический 93 — Исходная диаграмма

Упругий участок обобщенной диаграммы циклического деформирования включает участки разгрузки. Известно, что разгрузка обычно нелинейна, а модуль разгрузки, измеренный как тангенс угла наклона прямой, соединяющей точки начала и конца разгрузки, уменьшается при первой разгрузке и может несколько изменяться в процессе циклического деформирования [62]. В уравнении (2.1.6) эти особенности не учитывались, и модуль упругости материала принимается равным характеристике в исходном состоянии независимо от степени деформирования и числа нагружений. [c.74]

Интерпретация обобщенной диаграммы может быть также выполнена с введением ряда упрощений. В выражении обобщенной диаграммы в форме (2.1.6) не учитывалось изменение циклического модуля разгрузки в зависимости от степени исходного деформирования и числа полуциклов нагружения. Положим, что и циклический предел пропорциональности не зависит от степени деформирования, числа полуциклов нагружения и принимается равным двум для всех материалов. Кроме того, не будем учитывать влияние на параметры а и (3 и примем их равными значению при соответствующей степени исходного деформирования. Тогда уравнение (2.1.6) записывается в форме [c.83]

В общем случае предел текучести при симметричном цикле параметры функции F (k) — а (или р) параметр С, модуль разгрузки и другие зависят от числа полуциклов и исходной деформации, но если это учитывать при аппроксимации кривых циклического деформирования, то расчет окажется весьма сложным. Вместе с тем, как отмечалось выше, приближенно можно считать параметры циклического деформирования, модуль разгрузки и предел те кучести постоянными. Для удобства аппроксимации и последующих расчетов следует также положить предел текучести = 2. Тогда выражение для диаграммы деформирования примет вид [c.88]

Зная закон изменения ширины петель гистерезиса с числом полуциклов нагружения в зависимости от степени исходной деформации, пренебрегая изменением циклического модуля разгрузки и принимая предел пропорциональности независимым [2] от числа полуциклов нагружения, можно записать уравнение обобщенной диаграммы циклического упругопластического де- [c.273]

Анализ структуры и предпосылок вывода уравнения (4.22), характеризующего основной для диаграмм циклического упругопластического деформирования парал1етр — модуль циклического упрочнения показывает, что его величина и поцикловая кинетика определяются в первую очередь характеристиками исходного нагружения материала и шп, а также параметрами циклического деформирования А и С. Таким образом, эффект упрочнения материала вследствие действия высокочастотной деформации при равном с одночастотным нагружением уровне исходного деформирования может быть охарактеризован путем определения при двухчастотном нагружении соответствующих этим условиям величин модуля исходного упрочнения материала т и параметров циклического деформирования А и С что в свою очередь позво.лит определить особенности кинетики т[ в рассматриваемом случае. [c.106]

Таким образом, двухчастотный режим нагружения в рассматриваемых ус.товиях для различных по циклическим свойствам сталей не изменяет характера их циклического поведения. Однако как для циклически упрочняющихся, так и циклически разупроч-няющихся материалов с увеличением уровня амплитуды высокочастотной деформации наблюдается более интенсивное упрочнение материала в отдельных полуциклах нагружения в сравнении с равным по размаху максимальной деформации одночастотным нагружением. Этот эффект может быть учтен при определении кинетики модуля циклического упрочнения материала в случае степенной аппроксимации диаграмм циклического деформирования путем введения в расчет параметров исходного и циклического деформирования, учитывающих условия двухчастотности на-хружения. [c.108]

При аналитическом построении циклических диаграмм допускается пренебрегать изменением модуля упругости и нелинейностью модулей нагрузки и разгрузки [45]. При аппроксимации циклической диаграммы, как и в случае большинства других предложений по аналитическому построению циклических диаграмм, исходят из предположения о подобии исходной и циклической диаграмм при различных температурах. Это позволяет свести задачу к изотермической и деформации в циклах неизотермического нагружения определять по диаграммам, полученным для изотермических условий. Здесь используется, как и в условии (1.5), представление о независимости поведения материала от способа подвода энергии в процессе упругого и пластического деформирования. Принимаемые при расчетах упрощающие гипотезы дают модель циклически стабильного материала, что считается оправданным, поскольку на практике изготовление дисков из циклически разуп-рочняющихся материалов не допускается, а по отношению к упрочняющимся материалам эти упрощения должны идти в запас прочности. [c.40]

При неограниченном увеличении числа стержней (или соответственно для моделируемого элементарного объема среды — числа иодэлементов) получаемая диаграмма деформирования будет представлять кривую, очертание которой зависит от распределения пределов текучести подэлементов и ограничено лишь условием ее не-вогнутости, т. е. монотонного уменьшения касательного модуля. Реальные диаграммы деформирования материалов, находящихся в циклически стабильном, состоянии (исходном либо после предварительной стабилизации), имеют именно такой характер и, следовательно, могут быть отражены моделью с необходимой точностью. Заметим, что если диаграмма в исходном состоянии имела площадку текучести, последняя в процессе стабилизации исчезает. [c.14]

На рис. 5.2 даны результаты обработки диаграммы деформирования стали 10Х12М при Т = 450 °С и размахе деформации Ае = = 2,5 % цифрами здесь отмечены значения начальных пределов текучести подэлементов в МПа последний определяли как произведение предельной упругой деформации r z (отрезок ОВ на рис. 5.1) и модуля упругости. Как оказалось, значения а, полученные для подэлементов с различными исходными величинами Гв2, укладывались близко к одной линии по аргументу Х1ггв- Эта особенность подтвердилась и при обработке результатов испытаний образцов, подвергнутых циклическому нагружению с другими размахами деформации Ае. [c.111]

Для мягкого малоциклового нагружения наряду с циклической пластической деформацией характерно наличие и ее одностороннего накопления вследствие циклической анизотропии материала, а при повышенных температурах и проявления процессов ползучести. Зависимости (14), (15) и (20), (21) так же, как и для жесткого нагружения, могут быть использованы при мягком нагружении для пересчета диаграмм циклического деформирования, регистрируемых по продольной деформации в поперечные, и наоборот. Так, на рис. 4, а приведена (кривая 1) диаграмма мягкого циклического деформирования стали Х18Н10Т при t = = 650° С по условной продольной деформации для трех первых циклов нагружения с ярко выраженным односторонним накоплением. Зд сь же пунктирной линией (кривая 2) построена рассчитанная по зависимости (21) циклическая диаграмма по поперечной деформации. В этом случае, как и в примере с жестким нагружением, модуль упругости при разгрузках несколько отличается от его исходной величины, зкспериментальное значение которой составляет Е — 1,5-10 кгс/мм . Однако ив данном случае этим различием пренебрегаем и в расчете используем величину исходного модуля упругости. В процессе рассматриваемого эксперимента (как и при жестком нагружении) осуществлялась регистрация петель пластического гистерезиса в координатах а — 8 и [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...