Запас по долговечности при известном

При известных запасах по деформациям и числу циклов кривая разрушающих амплитуд деформаций и разрушающих долговечностей N может быть перестроена в кривую [е] — [У] допускаемых деформаций и чисел циклов (рис. 1.5, б). Эта кривая получается состоящей из нижних частей кривых е Пе — N ь и Заштрихованная область под кривой [е] — определяет допускаемые сочетания эксплуатационных амплитуд деформаций и чисел циклов. [c.19]

Проведенное сравнение показало, что нельзя использовать с достаточной уверенностью известные расчетные зависимости (несмотря на заложенные в них запасы) для оценки долговечности труб, работающих в специфических условиях. [c.50]

Из механических свойств важнейшее — прочность материала, повышение которой при достаточном запасе пластичности и вязкости ведет к снижению материалоемкости конструкции и в известной степени к повышению ее надежности и долговечности. [c.231]

Если из условий эксплуатации детали известно, что она должна выдержать без разрушения N циклов, то коэффициент запаса по долговечности равен [c.741]

Если из условий эксплуатации детали заранее известно, что деталь за все время эксплуатац должна воспринять число циклов N меньшее, чем предельное а также в тех случаях, когда сопротивление разрушению зависит от времени I (прочность при повышенных температурах), более рационально вести расчет на долговечность. Запасом долговечности называется отношение предельного числа циклов или предельного времени к числу циклов N или времени соответствующих общему ресурсу использования детали [c.243]

При известном значении о , запас прочности находится обычным методом. Если окажется, что > а ах, то принимают Оэкв = <Тп,ах, так как вал в этом случае работает в зоне неограниченной долговечности (в зоне 1 оризонгальног о участка кривой усталости). [c.416]

Проведенные нами исследования показали, что долговечность покрытий при высоких температурах оказывается в прямой зависимости от процессов объемного взаимодействия в системе Ме—МеС. Практически их долговечность зависит от запаса углерода в слое. Последний определяется потерями углерода в процессе напыления. В то н е время известно, что СгдСз термодинамически нестабилен в контакте с металлами группы железа, что снижает долговечность покрытий с ростом температуры эксплуатации. [c.154]

Следует обратить внимание на замены посадок в ответственных изнашиваемых соединениях, т. е. таких, характер которых изменяется в процессе эксплуатации изделий либо из-за износа трущихся поверхностей, либо из-за ослабления неподвижных соединений. Посадки изнашиваемых соединений влияют на долговечность машин, лимитируют длительность нормальной работы изделия до необходимости в ремонте. При замене посадок в изнашиваемых соединениях необходимо проанализировать на основе статистических данных, экспериментов или расчетов, обеспечивали ли ранее назначенные посадки по ОСТ достаточные запасы на износ в подвижных соединениях или на прочность в неподвижных соединениях. Если такие запасы были недостаточны, то посадки по системе ОСТ целесообразно заменять такими посадками по ЕСДП СЭВ, при которых создаются необходимые дополнительные запасы. Повышение запаса на износ играет такую же большую роль, как и повышение исходного качества материала и упрочнение его известными технологическими методами в целях повышения износоустойчивости деталей. [c.64]

Таким образом, необходимо отметить, что явление холодной ползучести, отя и требует определенного внимания, но не может рассматриваться в качестве отрицательной характеристики конструкционных титановых сплавов по ряду причин. Действительно, при коэффициенте запаса 1,5 (минимальный для машиностроения) рабочие напряжения составляют 0,7 ia, т. е. близки к условному пределу ползучести и деформация ползучести ничтожно мала (--1% за 100 000 ч). При коэффициенте запаса 2 СТрад = 0,5(1 и, в частности, на сплаве Ti—6А1—2Nb—ITa—0,8Мо накопленная деформация не достигает 0,3% за 30 лет [9]. Следовательно, даже при минимальных запасах прочности явление ползучести в конструкциях не реализуется. Следует учитывать, что в плоском напряженном состоянии, а также в результате наклепа или поверхностной пластической деформации сопротивление ползучести увеличивается. Наконец,, важным обстоятельством является то, что титан, а-сплавы, отожженные а + р-сплавы не охрупчи-ваются под напряжением. При ползучести образец разрушается после накопления такой деформации, при которой он разрушается при испытании на разрыв. Поэтому на основании известных значений б. If, 6 , и т. п. долговечность элементов конструкций надежно прогнозируется путем несложных расчетов. [c.129]

Как известно, в том или ином соединении можно ожидать получения посадки с действительными зазорами или натягами, близкими к их средним значениям (см. с. 22). При таком положении ожидаемый эксплуатационный запас точности (бэ), определяющий срок службы соединения (износ при работе подвижного соединения или при многократных разборках и сборках неподвижного соединения, старение материала при длительном эксплуатационном сроке работы машины и т. д.), равен примерно половине допуска посадки. В некоторых случаях в целях повышения надежности и долговечности машины такой эксплуатационный запас может оказаться недостаточным, в связи с чем принимаются специальные меры для его увеличения, К таким мерам,, в частности, можно отнести и обоснованное уже очение допусков на изготовление сопрягаемых деталей [14, 18, 22]. [c.296]

Запасы прочности по нормальным До и касательным Пг напряжениям вычисляются по формулам табл. 53. В формулах а х, г г — пределы усталости материала при симметричном цикле изменения напряжений при изгибе и кручении а р, — амплитуды эк-вивалентных напряжений, определяемые при помощи коэффициента долговечности из формулы (68) или по выражениям табл. 41. Если классы нагружения и использования элемента известны, то можно воспользоваться значениями коэффициентов долговечности из табл. 44. [c.204]

Очевидно, что использование де( рмационных критериальных уравнений типа (2,165) может позволить рассчитать долговечность лопаток, работающих в условиях каждой из перечисленных схем, если известна кинетика их напряженно-деформированного состояния. Для определения степени надежности лопаток целесообразно использовать метод определения запасов прочности по термоциклической к ) и статической кг) составляющим, смысл которого пояснен на рис. 7.6. Кривая 1кс1 - предельная, положение которой соответствует условиям разрушения согласно уравнению (2.165) при значениях чисел циклов, длительности и максимальной температуре цикла, отвечающих выбранному режиму работы ГТУ, эквивалентному реальной программе эксплуатации. Запасы прочности лопатки, напряженное состояние которой (в наиболее нагруженном участке) характеризуется положением точки А , определяются как отношения к - Ке1Ье кг = ас/аЬ [269]. Может использоваться и понятие единый за- [c.458]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...