Система координат композита глобальная

Система координат композита глобальная 33 [c.292]

Системы координат композита. В пространстве представительного объема композита ИСЭ может принимать, вообще говоря, бесконечно много различных положений. Вклад каждого ИСЭ в эффективные жесткости композита в силу тензорного характера величин Лдр б существенно зависит от его ориентации относительно выделенных в композите направлений. С целью учета этого вклада в структурную модель композита вводятся две ортогональные системы координат глобальная, связанная с композитом, и локальная, связанная со структурным элементом. Выбор направлений осей глобальной системы координат х,у,г достаточно произволен и определяется соображениями удобства или простоты описания тех или иных свойств композита в целом или конструкции. Направления осей локальной системы координат I, 2, 3 , как правило, учитывают элементы симметрии деформативных характеристик ИСЭ или структурных элементов более высокого порядка. [c.33]

Условия ортотропии. Двумерные структуры армирования при соответствующем выборе глобальной системы координат композита определяются условиями [c.42]

Материал с плоскостью симметрии деформативных характеристик. Для каждой заданной глобальной системы координат композита можно указать, очевидно, три класса структур армирования, обеспечивающих моноклинную симметрию материала, при которой одна из плоскостей х,у , х, г или у,г) является плоскостью симметрии его деформативных характеристик. В качестве практически важного для расчета оболочек примера рассмотрим условия, определяющие материал, плоскостью симметрии которого является х,у . Для такого материала в общем случае от- [c.52]

Учитывая (1.61), выражение для тензора эффективных жесткостей элементарного слоя п-го типа в глобальной системе координат композита класса Пл- можно представить в виде [c.186]

Рис. 1.11. Глобальная система координат слоистого композита

Глобальную систему координат слоистого композита несимметричного строения выберем так, как показано на рис. 1.11, где оси X ц у ортогональной гауссовой системы координат направлены по линиям главных кривизн внутренней граничной поверхности слоистого пакета. В случае слоистого композита симметричного строения точку отсчета глобальной системы координат, как правило, удобнее выбирать на срединной поверхности, т. е. на поверхности, равноудаленной от граничных поверхностей слоистого пакета. [c.63]

После задания глобальной системы координат вся совокупность параметров макроструктуры слоистого композита, т. е. число слоев М, их толщины [c.63]

Использование критерия (1.175) предполагает знание НДС композита в глобальной системе координат х, у, г и рц, рг м, как функций структурных параметров композита. Принципиальное отличие критерия (1.175) от аналогичных по форме критериев, используемых в поэлементном анализе макроразрушения композита, состоит в том, что рассматриваемый критерий макроразрушения применяется к композиту в целом, а не к отдельным структурным элементам. Таким образом, в критерии (1.175) неявно учитывается весь комплекс явлений, сопровождающий процесс разрушения композита, — взаимодействие разрушенных и неразрушенных структурных элементов, перераспределение полей деформаций и напряжений и другие явления, происходящие на различных структурных уровнях композита. [c.78]

Плоские вращения структурного элемента. Пусть Лapvб — компоненты тензора эффективных жесткостей структурного элемента в локальной системе координат 1, 2, 3 и пусть относительно системы координат х, у, ) структурный элемент повернут в плоскости х, у) на угол ср. Тогда в соответствии с законом преобразования компонент тензора четвертого ранга [68, 75] эффективные жесткости структурного элемента Ацы в глобальной системе координат композита выражаются в виде [c.34]

Два других случая приводят к тем же соотношениям, если соответствую-ЩИ.М образом переобозначить оси глобальной системы координат композита. [c.58]

Условия монотропии. Поскольку двумерно армированные структуры реализуются, как правило, в виде тонких в направлении оси г слоистых пакетов, практический интерес представляет единственный вариант монотропии двумерно армированного композита, когда ось симметрии деформативных характеристик совпадает с осью 2 глобальной системы координат. Для такого изотропного в плоскости х, у композита имеют место следующие соотношения [c.47]

Подстановкой данных табл. 1.3 в систему уравнений (1.119) легко убедиться, что приведенный в таблице набор величин (ф 1 5п 0п) удовлетворяет (1.119) и, следовательно, (1.117) при любых значениях ф и ф. Таким образом, указанный набор структурных параметров определяет непрерывное двухпараметрическое множество пространственных структур армирования, содержащих четыре типа физически однородных ИСЭ, которые обеспечивают ортотропию композита в глобальной системе координат. В про-стейщем наглядном варианте рассматриваемые структуры могут быть представлены в виде четырех систем волокон, уложенных параллельно четырем пространственным диагоналям воображаемого прямоугольного параллелепипеда, относительные размеры которого определяются значениями углов ф и ф. Ясно, что грани этого параллелепипеда параллельны координатным плоскостям, а его геометрический центр совпадает с центром представительного элемента композита (рис. 1.8). [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...