Петерс

Рис. 113. Номограмма для определения основных размеров подшипника скольжения по Петерсу. Материалы подшипника

Точность процесса измерения характеризуется рассеянием полученных значений Xi. Числовыми характеристиками рассеяния принимаются или средняя квадратическая ошибка или вероятная ошибка / одного измерения. Ошибки и /"ы вычисляются по формулам Бесселя или Петерса. [c.302]

Величины Xi — X, входящие в формулы Бесселя и Петерса, называются остаточными погрешностями (или кажущимися ошибками). Вычисление по формулам Петерса несколько проще, но для достижения одинаковой точности результата число п при пользовании ими должно быть в 1,14 раза больше, чем при пользовании формулами Бесселя. [c.302]

Если сделать расчёт значений и Гц из этого же примера по формуле Петерса, то получим [c.303]

Петерс Е. Р., Элементы передач землеройны машин, Ленинградский индустриальный институт, 1933 [c.1208]

Петерс не отмечает условного характера полученных значений Nu и а, а пытается оправдать расхождение своих опытных данных с теоретическими ссылками лишь на малую относительную скорость воздуха. [c.276]

Фирма Петерс дизель Конструирование и производство приводного механизма [c.408]

Фирма Петерс дизель [c.409]

ТЕОРЕМА МОРЛЕЯ-ПЕТЕРСЕНА. ФОРМУЛЫ КОМПЛЕКСНОЙ СФЕРИЧЕСКОЙ ТРИГОНОМЕТРИИ [c.55]

Следующая теорема, называемая теоремой Морлея-Петерсена [55, 57], является геометрической интерпретацией свойства трех двойных винтовых произведений винтов и заключается в следующем. [c.56]

Расчет по Петерсу. Ниже приведен порядок расчета опорных подшипников по экспериментальным данным результаты испытаний обработаны в виде номограммы. Втулки подшипников изготовлены из следующих материалов политетрафторэтилена 4 с наполнителем, полиамида 66 -[- M0S2, щелочного полиамида (капролона), полиамида 66 без наполнителя, пептона (хлорированного полиэфира), политетрафторэтилена. [c.228]

Подсчитанные так Петерсом коэффициенты теплообмена частиц составили от 1 до 1,5 ккал м я град, а Nu порядка 0,02, т. е. еще в 10 раз ниже, чем у Кеттенринга. [c.276]

В опытах Петерса газораспределение было, по-видимому, особо плохим. Скорость фильтрации воздуха составляла 6,5—8,2 Mj eK при диаметре песчинок f=0,23 мм. Воздух вдувался в слой по горизонтальной трубке (D=15 мм), расположенной -вблизи дна сосуда, через сверления 0 1 мм, сделанные через каждые 10 мм на верхней стороне трубки. При таком газораспределении значительная часть слоя над трубкой, по-видимому, пронизывалась каналами — сосредоточенными струями [воздуха. [c.276]

Петерс, Орличек и Шмидт составили уравнения с учетом тепла, уносимого псевдоожижающим слой газо.м. В их аппарате оно составляло около 93% тепла, выделяемого нагревателем. Специального холодильника не было, а потери тепла через стенки, как уже упоминалось, были малы. Подсчитанные Петерсом, Орличек и Шмидтом численные значения горизонтального эффективного коэффициента теплопроводности или — по их терминологии— способности к переносу тепла порядка 1 000— [c.312]

Программы для ЭЦВМ Минск-2 , Под ред. И. Петерсена. Таллин. Институт кибернетики АН ЭССР, Вып. 2, 1966. [c.135]

Вопросам конструирования и расчета диффузоров посвящен ряд экспериментальных и теоретических работ (А. Гибсон, К. Петерс, И. Е. Идельчик, М. Е. Дейч и А. Е, Зарянкин и др.). В настоящей работе рассматриваются только некоторые специфические вопросы расчета и конструирования диффузоров как примыкающих участков тяго-дутьевых машин. [c.154]

Пейн [Р.36] предложил принимать Гэфф = 0,7, что дает хорошие результаты при Му, < 0,7. Петерс и Ормистон [Р.55] нашли, что при Mi,9o < 0,9 осредненная поправка удовлетворительна, если брать Гэфф = 0,75. При /Vfi,9o > 0,9 необходимо учитывать изменение а по радиусу и азимуту. [c.251]

Петерс и Ормистон [Р.55] распространили методы расчета установившегося махового движения на бесшарнирные винты и исследовали влияние различных элементов расчетной схемы на получаемое решение. В результате исследования они сделали следующие выводы относительно выбора расчетной схемы при анализе махового движения и нагрузок лопастей. Для надежного расчета п-й гармоники махового движения анализ должен охватывать все гармоники до т-й, где т = п при О ц 0,4 и m = п + 1 при 0,4 [X < 1,0. Зону обратного обтекания следует учитывать только при ц > 0,6, неоперенную часть лопасти — только при 1,0, а концевые потери всегда важны. Сжимаемость воздуха имеет существенное значение, но при Mi, до <0,9 достаточна простая поправка, получаемая для Гэфф = 0,75. При Ml, 90 >0,9 необходимо учитывать изменение числа Маха по радиусу и азимуту. Схема эквивалентной пружины и относа не вполне удовлетворительна при расчете формы изгиба бесшар-нирного винта гораздо предпочтительнее использовать реальные формы упругой консольно закрепленной лопасти. Для надежного расчета нагрузок и движения лопастей нужно учитывать лишь одну форму при О < [X < 0,6, две формы при 0,6 < < р, < 1,2 и три формы при 1,2 < [X < 1,6. Эти выводы применимы также к шарнирным винтам, так как шарнирно подвешенную лопасть можно рассматривать как предельный случай консольно закрепленной гибкой лопасти. [c.263]

Поэтому на всех этих моментах в работах Петерсена и Ангерво, требуюгцих критического подхода, нам необходимо остановиться здесь подробней. [c.181]

Метод Петерсена. Для нагаих целей достаточно будет ограничиться рассмотрением больпюй работы Петерсена [2], в которой изложены полученные им результаты. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...