Термическое сопротивление воздушных стенки

Термическое сопротивление воздушного зазора между стенками можно рассчитать по соотношению [c.213]

Тг — температура -той поверхности остекления, °С = = 1, 2, 3, 4 Тех, Тст — средние температуры поверхностей торцовых стенок соответственно холодной п теплой камер, ° С аки л/ — коэффициенты соответственно конвективного и лучистого теплообмена на -той поверхности остекления, Вт/(м -К) лг — соответственно конвективный и лучистый тепловые потоки через -тую поверхность остекления, Вт/м ог = кг+ лг — суммарный тепловой поток через -тую поверхность, Вт/м оп, ов — суммарные тепловые потоки соответственно через наружное и внутреннее остекление, Вт/м —термические сопротивления воздушной прослойки, определяемые по тепловым потокам соответственно через наружное и внутреннее остекление, К/Вт. [c.107]

При подземной канальной прокладке (рис. 6.43) к суммарным термическим сопротивлениям теплопровода с воздушной прокладкой дополнительно прибавляют сопротивление внутренней поверхности канала сопротивление слоя стенок канала и сопротивление слоя грунта вокруг канала при этом ЕЛ = Д, + Д 2 + Л з + + Лрр. Формулы для подсчета этих сопротивлений приведены ранее. Однако в связи с тем, что канал не цилиндрической формы, а прямоугольной, рассчитывают его наружный и внутренний эквивалентные диаметры [c.452]

Наиболее перспективными конструкциями стен из кирпичных тонкостенных панелей являются конструкции из двух панелей с воздушной прослойкой, заполненной гофрированной алюминиевой фольгой толщи ной 0,01 мм с промежутками между отдельными слоями фольги в 8— 10 мм. Внутренние стенки панели должны быть оклеены гладкой алюминиевой фольгой толщиной 0,02 мм на битуме. По термическому сопротивлению один слой алюминиевой фольги и воздушный прослоек толщиной 50 мм эквивалентны кирпичной стене толщиной в 250 мм. [c.255]

Формулами, полученными для многослойной стенки, можно пользоваться при условии хорошего теплового контакта между слоями. Если между слоями появится хотя бы небольшой воздушный зазор, то термическое сопротивление заметно увеличится, так как теплопроводность воздуха очень мала [c.148]

Исследование влияния лучистого теплообмена показывает, что пренебрежение излучением в воздушном канале ведет к получению заниженного значения потребного термического сопротивления. На рис. 4.5 показано влияние приведенного коэффициента степени черноты стенок воздушного канала 8п.к на величину Rom при [c.76]

Так, если одна или обе теплообменивающиеся среды представляют собой газы или воздух, то термическое сопротивление по газовой и воздушной сторонам (1/ai и 1а будет значительно больше термического сопротивления металлической стенки Поэтому в расчете обычно полагают 6j,/X 0. При нормальных условиях эксплуатации оборудования толщина внутренних отложений бвн не должна достигать величин, дающих заметное повышение термического сопротивления 6вн/Л.вн слоя внутренних отложений во избежание перегрева металла труб. В связи с этим бвн/ вн 0. В экономайзере, а также перегревателе котлов СКД интенсивность теплоотдачи по газовой стороне значительно меньше, чем по рабочему телу < а . Поэтому расчет указанных поверхностей нагрева ведут при условии l/o j 0. [c.201]

Термические сопротивления Кпл и Нпн подматричной плиты к пуансона невелики, так как эти слои обладают высокими коэффициентами теплопроводности X при малой толщине 8. В то же время известно, что наличие тонких воздушных зазоров, а также адсорбционных и оксидных пленок на поверхностях контакта может сильно увеличить термическое сопротивление многослойной стенки, при этом величина добавочного термического сопротивления может быть различной на разных участках поверхностей контакта. [c.124]

Контактное термическое сопротивление. Идеально плотный контакт между отдельными слоями многослойной стенки получается, если один из слоев наносят на другой в жидком состоянии или в виде текучего раствора (цементного, гипсового и др.). Твердые тела касаются друг друга только вершинами профилей шероховатостей. Площадь контакта вершин пренебрежимо мала, и весь тепловой поток идет через воздушный зазор. Это создает дополнительное (контактное) термическое сопротивление Его можно приближенно оценить, если принять, что толщина зазора между соприкасающимися телами 6 в среднем вдвое меньше максимального расстояния 6 акс между впадинами шероховатостей. Так, при контакте двух пластин с шероховатостью поверхности 5 класса (после чистовой обточки, строгания, фрезерования) биакс 0,03 мм и в воздухе комнатной температуры [c.74]

При конденсации пара из движущейся паро-воздушной смеси вокруг пленки конденсата, обволакивающей трубки, образуется паро-воздушная пленка, увеличивающая термическое сопротивление и тем самым понижающая коэффициент теплоотдачи от пара к стенке, так как пар должен диффундировать через паро-воздуш- [c.21]

Формулами, полученными для многослойной стенки, можно пользоваться при условии хорошего теплового контакта между Сгюями. Если между слоями появится хотя бы небольшой воздушный зазор, то термическое сопротивление заметно увеличится, так как теплопроводность воздуха очень мала (Козд — 0.023 вт1м-град). Если наличие такого слоя неизбежно, то при расчетах он рассмагривается как один из слоев многослойной стенки. [c.103]

Малый коэффициент теплопроводности воздуха в порах строительных материалов, достигающий 0,021 ккал)м-ч-град, привел к идее замены в наружных ограждающих конструкциях строительных материалов воздухом, т. е. созданию наружных ограждений из двух стенок с воздушной прослойкой между ними. Однако теплотехнические качества таких стен оказались чрезвычайно низкими. Чтобы исправить этот недостаток, воздушную прослойку пришлось заполнять древесной стружкой. Также неудачными оказались опыты применения бетонных пустотелых камней с большими цустотами (типа Торонто ) без засыпки. С другой стороны, применение в наружных ограждениях материалов с несколькими воздушными прослойками незначительной толщины (например, камни типа Крестьянин , керамические многопустотные камни) заметно улучшает теплотехнические свойства таких стен по сравнению со сплошными стенами той же толщины. Все это говорит о том, что передача тепла воздушными прослойками происходит иначе, чем в телах твердых и сыпучих. Термическое сопротивление слоя, состоящего из твердого или сыпучего материала, прямо пропорционально его толщине, а следовательно, количество тепла, проходящего через слой, при по-стоянной разности температур на его поверхностях обратно пропорционально его толщине. Для воздушной прослойки такой пропорциональности не существует. В твердом материале передача тепла происходит только теплопроводностью, в воздушной прослойке к этому присоединяется еще передача тепла конвекцией и излучением. Таким образом, если полное количество тепла, проходящего через 1 м вертикальной воздушной прослойки в течение 1 ч, обозначим Q, то на основании сказанного можно написать [c.65]

Подсистемы теплозащиты с воздухонепроницаемой теплоизоляцией имеют неоспоримое преимущество перед однородной теплозащитной стенкой. Однако и они не всегда удовлетворяют требованиям эффективности обеспечения теплового режима, особенно при больших тепловых нагрузках или при наличии высокотемпературных источников тепла. Основные недостатки такой схемы заключаются в сравнительно малой эффективности воздушного канала как теплообменного элемента перекрестного тока , в небольшой площади теплосъема, в низких значениях симметричных коэффициентов теплоотдачи. Характеристики теплорассеивающей подсистемы теплозащиты могут быть значительно улучшены, если вместо внутренней воздухонепроницаемой теплоизоляции использовать пористую. В этом случае резко увеличивается площадь контакта при наиболее эффективном про-тивоточном способе теплообмена. Вдув воздуха в пограничный слой в воздушном канале приводит к увеличению термического сопротивления конвективному потоку тепла, отсос воздуха из пограничного слоя со стороны кабины уменьшает нормируемый перепад температур. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...